Материал упруговязкий

Выражение для описания релаксационного процесса можно получить при помощи какой-либо модели, отражающей поведение материала в упругопластическом или пластическом состоянии. Например, используют представление об упруговязком теле Максвелла, описываемом уравнением [c.109]

Пример 17.36. Вывести дифференциальное уравнение колебаний балки с распределенной массой при условии, что материал балки представляет собой упруговязкое тело Кельвина — Фохта, реологическое уравнение которого имеет вид а = Ег + kh. [c.188]

Вибрационные напряжения деталей, особенно в области средних и высоких частот, как правило, не превышают 20 кгс/см. При таких напряжениях машиностроительную конструкцию можно рассматривать как линеаризированную упруговязкую систему, расчетные коэффициенты поглощения материала которой учитывают потери в материале и соединениях деталей. Как было показано в главе 1, расчет колебаний демпфированных конструкций может производиться разложением амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы или методом динамических податливостей и жесткостей с комплексными модулями упругости. Последние методы особенно предпочтительны для неоднородных систем, с различными коэффициентами поглощения в подсистемах (например, амортизированные балочные конструкции). [c.101]

Из уравнений (5.1.39) следует, что для изотропного материала в общем случае упруговязкие свойства определяются двумя независимыми функциями времени. Однако для полимерных связующих изменение объема при гидростатическом давлении практически упругое. Таким образом, реономные свойства полимерного связующего в линейной области деформирования определяются одним ядром ползучести, например, ядром ползучести при сдвиге Г((). [c.289]

Для учета внутреннего трения в качестве уравнения состояния материала воспользуемся моделью упруговязкого тела Фойгта [86]. В этом случае напряжение а и деформация е в продольных волокнах стержня связаны зависимостью [c.63]

В случае упруговязкого материала, скорость деформирования которого при постоянном напряжении не затухает (модель Максвелла), закон ползучести имеет вид [c.248]

Для конструкций из материала с ограниченной ползучестью (модели упруговязкие и упруговязкопластические, модели наследственного типа с учетом старения), для которых правомерна постановка вопроса об устойчивости на бесконечном интервале времени, получено значительное число результатов, как в направлении разработки общей теории и методов решения задач, так и по отдельным конкретным задачам. В предположении, что об устойчивости можно судить, полагая возмущения малыми, уравнения возмущенного дви- [c.249]

Таким образом, оказывается, что линейно-упругие и линейно-упруговязкие свойства полимерного связующего ЭДТ-10 при растяжении и сжатии практически одинаковы, но нелинейные свойства более выражены при растяжении. Следует отметить, что зависимость (3.13) дает возможность с достаточной для практики точностью описать кривые ползучести полимерного связующего при простом напряженном состоянии (одноосном растяжении, сжатии или сдвиге). Следует отметить, что в нелинейной области деформирования даже для изотропного материала практически отсутствует единая обобщенная теория напряженно-деформированного состояния. [c.89]

Основным структурным элементом конструкционных слоистых армированных пластиков является однонаправленно-армированный слой. Поэтому ползучесть слоистых пластиков определяется упруговязкими свойствами и геометрией расположения отдельных слоев. В свою очередь упруговязкие свойства одно-направленно-армированных слоев определяются свойствами их компонентов. Неоднородностью строения армированных пластиков и различными деформационными свойствами компонентов обусловлена неоднородность распределения напряжений по объему этих материалов. Напряжения в компонентах различны и зависят в основном от соотношения деформационных свойств и объемных содержаний компонентов. При длительном действии нагрузки вследствие выраженного различия упруговязких свойств полимерного связующего и армирующих волокон в компонентах материала происходит перераспределение напряжений во времени. Рассмотрим три независимых случая нагружения [c.91]

Прочность и предельная деформация полимерной матрицы сильно зависят от режима нагружения и температуры. Экспериментально установлено [11], что в случае действия постоянной нагрузки предельная деформация полиэфирной смолы нри растяжении не является постоянной, а зависит от длительности нагружения с увеличением времени до разрушения предельная деформация резко увеличивается. Такую зависимость предельной деформации от времени до начала разрушения учитывает энергетический критерий прочности, согласно которому упруговязкий материал со временем разрушается, если работа напряжений Wa достигает критической величины War. Таким образом, критерий прочности для полимерной матрицы при растяжении имеет вид [c.125]

Однако под упругими деформациями в полимерах понимают не только такие, при которых соблюдается закон Гука, но и такие деформации, которые формально не подчиняются закону Гука. Те и другие исчезают, как только внешние силы прекращают свое воздействие. Если первоначальная форма полностью восстанавливается, такой материал называют упругим. Если это условие не соблюдается, материал считают упруго-пластичным или упруговязким. Это значит, что под влиянием внешнего воздействия он склонен к течению. [c.11]

Подробное изложение теории хрупкого и вязкого разрушений материала в случае = О, т. е. для упруговязкого материала (2.12.17) без пластических деформаций [174]. [c.369]

Многочисленные экспериментальные исследования показали, что относительное проскальзывание в области контакта имеет место и в том случае, когда тянущее усилие валков близко к нулю. Дело в том, что лента не обладает идеальной упругостью. В области контакта валков и ленты имеют место упругие, пластические и упруговязкие деформации. Благодаря реологическим свойствам материала ленты (валки считаем достаточно жесткими) ее поверхность при взаимодействии с валками деформируется и лишь затем она постепенно приобретает свое первоначальное состояние. Реологические или гистерезисные свойства материала ленты проявляются в том, что при перекатывании по ней цилиндрического тела к последнему необходимо приложить некоторый момент. Этот момент равен моменту, создаваемому реакцией основания, и обусловлен некоторой несимметричностью линии контакта относительно вертикальной плоскости, проходящей через оси валков. [c.70]

Задача аналитической оценки составляющей д для упруговязкого материала еще ждет своего решения. [c.36]

Теоретические расчеты развиты применительно к зоне питания (перемещения пробкой твердообразного материала), зоне нагнетания (течения упруговязкого материала с преобладающими пластическими деформациями) и к продавливанию через матрицы в мундштуках (течение различной формы). [c.89]

Качество покрытия определяется его способностью увеличивать потери энергии при колебаниях конструкции и характеризуется чаще всего эффективным коэффициентом потерь т). Этот коэффициент потерь конструкции с нанесенным на нее покрытием зависит от физических и геометрических параметров конструкции. Вибропоглощающие покрытия можно разделить по конструкции — на однослойные и многослойные по типу материала — на твердые упруговязкие, эластичные упруговязкие и вязкие [c.81]

Рис. 6,9, трехслойный виброгасящий стебель со средним слоем из упруговязкого материала [c.138]

Трехслойный стебель с вибропоглощающим слоем из упруговязкого материала (рис. 6.9) изготовляется следующим образом. На несущую трубу 4 надеваются по концам переходники 1 я 5 и закрепляются сваркой. На трубу 4 наматываются и приклеиваются полосы 3 шириной 15—20 мм толщиной 1,5—2 мм из вибропоглощающего материала. [c.138]

Этот постулат исключает из рассмотрения вязкие и упруговязкие материалы, поведение которых нельзя описать, не учитывая его связи с протеканием во времени предшествующего деформирования. Не требуется и знания последовательности, в которой материал подвергался деформированию, — исключено изучение пластичности. Речь идет только о материалах, полностью лишенных памяти , не возникает вопроса об их предыстории. Такими свойствами наделяется упругий материал. [c.87]

Перспективным является метод математического моделирования процесса распространения механических возмущений в системе, состоящей из большого числа элементарных блоков. Этот метоД при-менен для исследования волновых процессов и динамических напряжений и деформаций в стержнях, цилиндрах и сферах из упругого, упругопластического и упруговязкого материала [28, 38, 39]. Он удобен для решения задач с помощью ЭВМ. Этим методом можно рассчитать напряженно-деформированное состояние тел с произвольными граничными условиями, со сложными реологическими свойствами, анизотропными и неоднородными по объему, с учетом температурных, наследственных и других эффектов. Решение статических задач может быть получено как предельный случай решения соответствующих динамических задач после затухания колебаний. [c.253]

Теория БКЗ представляет собой распространение вышеупомянутых концепций на упруговязкие жидкости. Постулируется также, что и для этих жидкостей существует энергетическая функция,, которая, разумеется, не обладает уже консервативными свойствами напротив, эта функция затухает с течением времени, отсчитываемого от момента наложения деформаций. Если принять в качестве отсчетной конфигурацию материала в текупщй момент и учитывать вклад деформаций за все времена в прошлом, то эта гипотеза приводит к следуюш,ему уравнению для напряжений [c.223]

В общем случае деформирование материала может быть упругим, упругопластическим, вязкоупругим и упруговязко-лластическим. Упругое и упругопластическое деформирование материала реализуется при нагружении, когда временными эф- [c.11]

Будем полагать, что в момент начала процесса неустойчивого деформирования за счет наличия пор нагруженность материала такова, что его реология начинает подчиняться закону упругопластического, а не упруговязкого деформирования. При этом принимается, как и в подразделе 2.2.2, что локальное изменение деформации в характерном сечении не приводит к изменению соотношения компонент тензора напряжений (а следовательно, и параметров qn = a fOi и q,n omfoi) в структурном элементе. Окончательно условие достижения критической деформации при межзеренном разрушении формулируется аналогично условию предельного состояния в случае внутризеренного вязкого разрушения [c.156]

Увеличение механического импеданса колебательной системы, как известно, достигается выбором материалов и конструкции с малой жесткостью и большим внутренним трением использованием прокладок с малым значением модуля Юнга в местах сочленения отдельных элементов конструкции искусственным демпфированием вибрирующей поверхности различными покрытиями. Метод ослабления колебаний за счет присоединения к исследуемой системе дополнительных импедансов, преимущественно активных, называется вибропоглощением. Он заключается в нанесении упруговязких материалов, обладающих большими внутренними потерями, на вибрирующие элементы машины, причем вибропоглощающий материал должен быть плотно скреплен с колеблющейся поверхностью. Искусственное увеличение потерь колебательной энергии в системе значительно уменьшает амплитуды колебаний особенно в резонансных областях. [c.127]

В этой главе рассмотрена только линейно-упругая модель материала. Такая модель является первым приближением и может быть приемлемой или неприемлемой для данного композиционного материала. Например, как при быстром, так и при длительном нагружении материалов с полимерным связующим необходимо учитывать их упруговязкие свойства. Но для того, чтобы описать до разрушения деформирование композиционных материалов с пластичной металлической матрицей, необходимо учитывать пластические свойства. К сожалению, из-за сложности описания этих эффектов они зшитываются только в отдельных и немногочисленных теориях пластин. В последнее время для анализа сложных конструкций используют метод конечных элементов. Поскольку такой подход описан в гл. 7 т. 8, здесь он не обсуждается. [c.157]

Данная формула получена без учета упруговязких свойств прикатываемого материала, т. е. для случая качения ролика по жесткому основанию. С учетом вмятия ролика в материал длина неприкатанного участка фактически уменьшается на величину [c.132]

Учет внутреннего трения в материалах. Многочисленными экспериментами уста новлено, что поглощающие свойства большинства материалов не зависят от частоты деформирования. Поэтому диссипативные свойства материала удобно характеризо вать с помощью коэффициента поглощения ф или связанного с ним равенством (30) логарифмического декремента колебаний б. Эти величины, определяемые, как пра вило, экспериментально, представляют в виде зависимостей от амплитуд относитель ных деформаций, нормальных или касательных напряжений (см параграф 2) Используя такое предстанленне, реальную характеристику материала заменяют эквивалентной упруговязкой моделью, аналогичной рассмотренной выше При этом [c.131]

Для описания предельного состояния полимерного связующего используется критерий [21], согласно которому разрушение материала во времени имеет место при достижении величиной удельной упруговязкой работы главных [c.302]

Согласно априорному соотношению В и теории Д упруговязкий материал в зазоре между коаксиально-цилиндрическими поверхностями при вращении наружного цилиндра и неподвижном внутреннем цилиндре должен двигаться в осевом направлении по поверхности наружного цилиндра. На самом деле жидкость движется по внутреннему цилиндру, что соответствует теориям Е, 3 и априорному соотношению Г. Экспериментальное подтверждение теории Е представлено Д. Е. Робертсом [35] и Н. Пилпеллом [31 ]. Согласно Н. Адамсу и А. С. Лоджу [10], а также К. Осаки, Т. Ко-така, М. Тамура и др. [27] наиболее достоверными являются теории типа 3. [c.33]

Фрейденталь [219, 220] отнес этот результат за счет разделения переменных и обратился к задаче для сжатого стержня с начальным эксцентриситетом. При использовании метода последовательных приближений было получено представление для прогиба в виде ряда, который был оценен Фрейден-талем как расходящийся при конечном значении времени. Это позволило ему установить такое конечное значение времени (критическое время), при котором прогиб (или изгибающий мойент) стержня в условиях ползучести неограниченно возрастает. Ошибочность утверждения о существовании конечного критического времени для стержня из линейного упруго-вязкого материала была показана Кемпнером и Полем [257]. Ряд, полученный Фрейденталем для изгибающего момента в середине стержня, оказывается сходящимся для любых конечных значений времени t. Сходимость ряда для прогиба сжатого первоначально искривленного стержня из обобщенного линейного упруговязкого материала с неограниченной ползучестью при конечном значении времени (несуществование конечного критического времени) была показана также Хилтоном [232, 233]. [c.249]

Постановка задач устойчивости в условиях ограниченной ползучести нашла применение в связи с определением длительной критической нагрузки для тонкостенных конструкций из композитных материалов. У таких материалов проявляются вязкие свойства связующего, которые необходимо учитывать в-расчетах устойчивости. Г. И. Брызгалин [18] при определении длительной критической нагрузки для пластинки из стеклопластика учитывал упруговязкий характер деформаций сдвига в плоскости пластинки. Более общая задача длительной устойчивости сжатой прямоугольной пластинки из орто-тропного материала (ползучесть учитывается во всех направлениях) с линейной ползучестью, описываемой операторами Ю. Н. Работнова, рассмотрена в [73]. [c.251]

Длительная устойчивость цилиндрических и сферических оболочек из композитного материала при ежатии и давлении рассматривалась в серии работ Г. А. Тетерса, Б. Л. Пелеха, Р. Б. Рикардса и А. Ф. Крегерса [146]. Характерной особенностью расчета таких конструкций является необходимость учета упруговязкого поведения материала при межслойном сдвиге. Длительная устойчивость продольно сжатой многослойной цилиндрической оболочки из армирующих и связующих слоев, причем линейная вязкоупругость учитывается при работе на сдвиг связующих слоев, рассмотрена в [151]. [c.251]

Длительную устойчивость шарнирно опертого упруговязкого стержня при продольном сжатии рассмотрели В. Г. Громов и Г. Н. Раецкий [46]. Устойчивость упругОвязкого стержня в вязкой среде при неконсерватйвном нагружении рассмотрена в работе [3]. В работе [284] дано решение для консоли из упруговязкого материала при нагружении следящей силой. [c.252]

Длительная устойчивость сжатых стержней из упруговяз-кого материала исследовалась в [260]. Учет переменности сечения стержня в этих задачах проводился в [111, 186], пластинка переменной жесткости рассматривалась в [166], сжатый стержень в упруговязкой среде, реакция которой связана с прогибом зависимостью с ядром ползучести в виде линейной комбинации экспоненциальных функций (применительно к бетону), рассмотрен в [104]. [c.252]

Для упруговязкой жидкости продавливание через мундштук, изображенный на рис. 2.5.8, рассмотрел Уайт [257]. Поле течения разделяется на пять областей. Области I и III — без деформаций (в области III принимается застой материала). [c.92]

Вибродемпфирование. Наибольшее распространение получили вибродемпфирующие покрытия, эффективность которых определяется упруговязкими параметрами наносимого материала коэффициентом потерь Т и динамическим модулем упругости Е. [c.423]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...