Схемы распределения воздуха

Схема распределения воздуха Из цилиндра В цилиндр [c.240]

Фиг. 6. Схема распределения воздуха.

Фиг. 7. Схема распределения воздуха в кранах последовательного действия.

Исследование аэродинамики производилось на модели,схема которой дана на рис. 1. Рабочая часть модели представляет собой камеру цилиндрической формы диаметром 710 и высотой 250 мм. На боковой поверхности с внутренней стороны имеются четыре щели, через которые в камеру поступает воздух. Высота щелей равна высоте модели. Для равномерного распределения воздуха по щелям осуществлен улиточный подвод. В центре дна модели имеется отверстие (горловина), через которое воздух отводится в атмосферу. [c.100]

В конструкции транспортного устройства предусмотрена система трубопроводов для питания АСО сжатым воздухом от компрессора или цеховой пневмосети. Такие системы могут быть без коллектора, когда от основного шланга идут отводы к опорам, и с коллектором (рис. 37). Схемы с коллекторами более предпочтительны, так как позволяют обеспечивать равномерное распределение воздуха между опорами и, следовательно, заданные рабочие характеристики. Кроме того, коллектор служит в качестве гасителя колебаний, идущих от компрессора к АСО. В некоторых случаях в качестве коллектора могут служить полые элементы конструкции устройства круглого или прямоугольного сечения. [c.78]

Схема движения воздуха, охлаждающего однорядный четырехцилиндровый двигатель, представлена на рис. 272. Воздушные каналы, по которым движется воздух, разделены на схеме на участки входа воздуха — 1, прохождения воздуха через вентилятор — 2, распределения воздуха по цилиндрам — 3, прохождения воздуха по меж- [c.379]

Наряду с равномерным распределением воздуха и топлива по горелкам, обеспечением избытка воздуха в горелке, с применением рациональной схемы сброса сушильного агента и другими мероприятиями, направленными на совершенствование топочного режима, в вопросе обеспечения надежности экранных труб большое значение имеют коррозионная стойкость и состояние шипов, газоплотность и сохранность футеровки. [c.134]

Рис. 29.4. Схема кранового воздухо-распределения молотов (развертка сечений кранов)

Фиг. 13.15. Схема распределения температуры по фронту ударной волны воздуха.

При рассмотрении проекта необходимо ознакомиться с расчетными параметрами наружного и внутреннего воздуха, характером и режимом выделения вредных газов, паров, тепла и пыли с оборудованием системы и схемой распределения, выпуска и удаления воздуха со схемой автоматического регулирования системы, а также обратить внимание на размещение дросселирующих устройств и контрольно-измерительной аппаратуры. [c.407]

В двухтактных двигателях воздух предварительно сжимается в специальном продувочном насосе (нагнетателе), и процесс очистки и зарядки происходит за счет нагнетания сжатого воздуха в цилиндр двигателя. На фиг. 31 приведена наиболее типичная схема распределения двухтактного двигателя. [c.94]

Расчет совмещенных систем воздушного отопления, когда выбор схемы подачи воздуха и типоразмер воздухораспределителя обусловлены требованиями вентиляции или кондиционирования воздуха, следует проводить по данным справочника проектировщика, приведенным в главе Организация воздухообмена и распределение воздуха в помещениях . При этом необходимо проверять расчетом соблюдение требуемых ГОСТ 12.1.005-76 и СНиП 2.04.05-86 скоростей движения воздуха и температур, когда системы работают в режиме воздушного отопления, и обеспечивать расход воздуха не менее требуемого для воздушного отопления, т.е. [c.142]

Рис. 10 1 Схема распределения скоростей воздуха по длине камеры смешения эжектора

Распределение давления по длине трубы существенно изменяется при наличии в ней направленного воздушного потока. В этом случае возможны две схемы схема прямотока, когда направления падающего потока сыпучего материала и воздушного потока совпадают, и схема противотока (воздух перемещается вверх навстречу падающему материалу). [c.105]

Поршневые двигатели выполняются по схемам радиального и аксиального расположения цилиндров и имеют золотниковое распределение воздуха. Конструкция одного из серийно выпускаемых радиально-поршневых двигателей представлена на рис. 23.4. [c.498]

Аналогичный подход используется при определении расчетных нагрузок компрессорных станций, кондиционеров, шахтных водоотливных и холодильных установок, насосных гидрозакладочного комплекса. Специфика проявляется в особенностях схем распределения сжатого воздуха, гидравлических схем насосных установок, схем кондиционирования, количестве рабочих агрегатов, а также в использовании этих установок для регулирования графиков электропотребления. [c.86]

Газодинамическая и тепловая эффективность решеток турбин включает коэффициент профильных потерь, угол выхода потока из решетки, распределение статического давления и коэффициента трения по внешнему контуру профиля. В охлаждаемых лопатках турбины с простейшей открытой схемой охлаждающий воздух выпускается через щель в выходной кромке профиля, взаимодействует со следом за решеткой и изменяет его структуру. Современные методы расчета течения в решетках турбомашин представлены в [1 ]. Экспериментальные исследования приведены в [1, 5, 6]. Анализ струйных турбулентных течений представлен в [7], в которой использованы различные расчетные методы полуэмпирические модели [7] интегральные методы в моделях тонкого пограничного слоя и сильного взаимодействия [8] частные аналитические решения уравнений Навье - Стокса [9] совместно с моделями турбулентности [10]. [c.12]

Рис. 9.56. Карта-схема распределения концентрации N02 в воздухе над химическим заводом на высоте 45 м. Построена по результатам лидарных измерений вдоль указанных траекторий лазерного луча, концентрации даны в частях на миллион [196, 197].

Опыт должен состоять в установлении распределения слоев выделившегося серебра в толще эмульсии. Трудность этого наблюдения, связанную с малыми расстояниями между пучностями и узлами, Винер обошел, применив прием малого наклона , впервые указанный Ньютоном (см. 26). Система стоячих волн получалась Винером в воздухе при отражении монохроматического света от металлического зеркала. На рис. 5.3, представляющем схему подобного опыта, показано положение очень тонкого (около светочувствительного слоя, образующего малый угол ф с поверхностью зеркала ММ. Стеклянная пластинка, на которую нанесен [c.116]

Рис. 7.16. Трубчатая камера сгорания а — схема камеры сгорания б — распределение коэффициента избытка воздуха по длине пламенной трубы

При расчете пневматических механизмов в связи с определением законов их движения и времени срабатывания необходимо знать скорости движения воздуха в трубах и его расходы. Для установления этих зависимостей обратимся к схеме, приведенной на рис. Х.5. Предположим, происходит наполнение рабочего цилиндра 1 из ресивера 2 достаточно больших размеров, чтобы можно было пренебречь изменением давления и скоростью в нем. Пренебрегая влиянием инерционных сил и коэффициентами, учитывающими неравномерность распределения скоростей по сечению потока, можно записать уравнение Бернулли для сечения О—О и /—I следующим образом [c.178]

Рис. 2. распределительный кран простого действия (а) и схема распределения воздуха (б) Рис. 3. Распределительный кран последоаа-

Фиг. 10. Пневматичесь ий домкрат (а), установка его на станке (б) и схемЕ распределения воздуха (в).

Вся линия состоит из нескольких участков, связанных между собой транспортирующими устройствами. Управление линии объединено в общий цикл работы. Для обеспечения ритмичности работы линии предусмотрен ряд накопителей, обеспечивающих автономность работы отдельных групп механизмов. Во всех механизмах в качестве привода широко применены пневомоцилиндры. Управление и увязка их работы осуществляются релейной электрической схемой. Распределение воздуха, подаваемого в полости цилиндров, производится с помощью малогабаритных электропнев-матических клапанов с катушками постоянного тока. [c.343]

На рис.4.29 показана примерная схема распределения воздуха по длине харовой трубы блочной камеры. Сначала намечаются сечения для ввода в яаровув трубу воздуха для охлаждения стенок (1,П,1,1У), для образования смеси и сгорания топлива (1,2,3), для разбавления продуктов сгорания с целью получения максимальной температуры перед турбиной (4,5), для формирования температурного поля (У),для охлаждения турбины (У1). Расчёт количества воздуха,вводимого через различные сечения жаровой трубы,проводится в соответствии с общим балансом и данными,изложенными в I главы 1У. [c.149]

На рис. 23.2 показана схема аэротенка с распределением воздуха фильтросными пластинами. Воздух по стоякам, отходящим от магистрального воздуховода, поступает в фильтросный канал, перекрытый поверху фильтросными пластинами. [c.244]

Виды кондиционеров. Системы кондиционирования воздуха (СКВ) для обеспечения нормальных условий измерений относятся к технологическим и технологически-комфортным. СКВ включает следующие составные части установку кондиционирования (УКВ), средства автоматического регулирования и контроля нужных кондиций в УКВ, а также поддержания постоянства заданных параметров воздуха в помещении устройства для подачи и распределения воздуха устройства глушения шума агрег..атов СКВ. Примерная классификация применяемых СКВ показана на схеме 1. [c.98]

Основы метода моделирования движения взвешенных частиц в потоке были разработаны в тридцатых годах В. С. Жуковским и П. М. Волковым [Л. 4-3]. Первым объектом исследования такого рода явилась вихревая топка Шершнева для фрезерного торфа, схема которой показана на рис. 4-3, а водяная модель — на рис. 4-4. Исследование на водяной модели имело в основном качественный характер. Наблюдалась картина движения взвеси в камере различных конструктивных модификаций при различном распределении воздуха между питателем, эжектором и дожигатель-ной решеткой (рис. 4-5). Наряду с этим определялся предельный размер куска торфа, не оседающего при заданных скоростях [Л. 4-4] [c.151]

Дженни, Олсон и Лендгриб [J.10] сравнили несколько методов расчета аэродинамических характеристик на режиме висения а) простые формулы с равномерной скоростью протекания и постоянным коэффициентом сопротивления, б) элементно-импульсную теорию, в) вихревую теорию Голдстейна — Локка, г) численное решение с неравномерной скоростью протекания без учета и с учетом поджатия следа (в последнем случае структура следа была заранее задана по экспериментальным данным). Обнаружилось, что классические методы и численное решение без учета поджатия следа завышают величину потребной мощности на висении, причем ошибка возрастает с увеличением нагрузки лопасти Сг/а (а также с увеличением концевого числа Маха и коэффициента заполнения и уменьшением крутки). Ошибки были объяснены тем, что не учтено под-жатие спутной струи или, другими словами, не принята во внимание действительная форма концевых вихрей. На нагрузку лопасти сильное влияние оказывает концевой вихрь, сходящий с предыдущей лопасти, т. е. нагрузка в значительной степени зависит от положения этого вихря по радиусу и вертикали относительно лопасти. Влияние вихря заключается в увеличении углов атаки внешних (для вихря) сечений лопасти и уменьшении углов атаки внутренных сечений. При умеренных (0,06 Ст/о 0,08) и больших нагрузках лопасти вихрь может вызвать срыв в концевой части, а значит, ограничить достижимую нагрузку концевой части и увеличить ее сопротивление, снизив тем самым эффективность несущего винта. Так как в концевой части лопасти нагрузка максимальна, аэродинамические характеристики винта в сильной степени зависят от характера обтекания концевых частей, а следовательно, от небольших изменений положения вихря (а также изменений профиля и формы лопасти в плане). Эффекты сжимаемости тоже играют важную роль, так как число Маха на конце лопасти максимально. Если бы сжимаемость воздуха и срыв не сказывались, влияние концевых вихрей на распределение нагрузки было бы еще сильнее, но эти факторы действуют взаимно исключающим образом. Если поджатием следа пренебречь, то все сечения лопасти становятся внутренними для вихря и он нигде не увеличивает углов атаки. При использовании схемы распределенной по следу завихренности или даже более простых схем влияние концевых вихрей вообще нельзя оценить. Таким образом, уточнение формы следа является решающим моментом в усовершенствовании методов расчета амодинами-ческих характеристик винта на режиме висения. Положение концевого вихря по радиусу и вертикали относительно следующей лопасти, к которой он подходит очень близко, имеет [c.99]

Как при верхнем, так и при нижнем способе подвода сушильного агента поток его закручивается распределительными насадками (рис. 5.2.12), при этом направление закручивания должно совпадать с направлением вращения диска, так как в противном случае факел распыла имеет неблагоприятную форму вследствие резкого отклонения траектории капель от горизонтальной плоскости вверх или вниз. Для предотвращения потери качества продукта при оседании его на газоход последний снабжают рубашкой, охлаждаемой воздухом или водой. В ряде случаев во избежание налипания продукта на потолок сушильной камеры производят его охлавдение. Преимуществом такой схемы распределения сушильного агента является возможность регулирования положения факела распыла в сушильной камере. Кроме того, корпус привода находится в зоне пониженных температур. [c.501]

При работе котла обслуживающий персонал должен, используя выполненную схему газовоздухопроводов, обеспечить равномерное распределение воздуха по секциям воздухоподогревателя, по воздухопроводам, раздающим воздух по сторонам котла, и по отдельным горелкам. Особенно важно сохранить оптимальное распределение потоков при останове одного нз вентиляторов, учитывая, что нарушение равномерного распределения воздуха между работающими горелками может привести к значительному ухудшению процесса горения, увеличению потерь с недожогом топлива, шлакованию поверхностей нагрева, сепарации пыли на под топки, появлению температурных перекосов в топочной камере и газоходах. При отключении одной или нескольких горелок неавходимо обеспечить равномерное распределение воздуха между оставшимися в работе горелками. [c.87]

Схема воздухопроводов и управление работающим к тлом должны выполняться таким образом, чтобы включение и отключение отдельных мельниц, изменение режима их работы резко не отражались на равномерности распределения воздуха между работающими горелками, не приводили к перекосам по сторонам котла, [c.87]

При проектировании установки пылеугольных котлоагрегатов предусматривается автоматическое регулирование и управление процессом горения, обеспечивающее безостановочный переход с одного топлива, на другое равномерное распределение воздуха и топлива по горелкам за счет соответствующих схем подводящих пылевозду-хопроводов и отсутствие предварительного закручивания потоков на входных коробах. Конструкция пылегазовых горелок выбирается из условий сжигания основного твердого топлива. [c.101]

В рациональной современной локомобильной теплосиловой установке использование топлива на производст.ю работы и на снабжение теплом достигает в среднеги 80—82%. Приводимая на фиг. 9 схема распределения тепла, затраченного на получение 1 в одноцилиндровом Л. без конденсации, работающем перегретым паром, дает характеристику работы подобной установки,. десь а — теплотворная способность топлива, 6— тепло, исиольвованное на произяодство работы, с — тепло, использованное на отопление мятым паром, I — то же на нагревание воздуха или воды отходящими газами, е — механич потери в машине, / — потери тепла с отходя- [c.121]

В зависимости от очертания носовой части капота скорости воздуха в различных местах по высоте и ширине радиатора будут разные. На рис. 234 показаны схема течения воздуха во входной части капота и распределение скоростей при нескольких вариантах очер-танпя внутренней поверх-пости капота. Как видно из данных кривых, скорости воздуха в разных местах радиатора будут различ-Р и с. 234. Слема течения коз,ауха во ц местах, обдуваемых [c.300]

Проверка распределения воздуха по горелкам. Контроль расходов первичного воздуха по горелкам в схемах с промежуточными бункерами осуществляется с пом ощью либо диафрагм толщиной 10 мм, устанавливаемых в пылевоздухопроводах на участке до места присоединения к ним течек от питателей пыли, либо цилиндрических термодатчиков ВТИ, свободных от недостатков, присущих напорным трубкам при измерении запыленных потоков. Эти же устройства Целесообразно устанавливать в пылевоздухопроводах, идущих к горелкам от размольных устройств, работающих по схеме прямого вдувания. Расход незапыленного вторичного воздуха можно измерять с применением средств и приемов, изложенных, в гл. 8. [c.30]

На фиг. 41 дана схема воздухопитания мягкого дирижабля объемом 5000 В эту схему воздухопитания входят два улавливателя (по числу моторов), установленных за винтами. Правый и левый улавливатели сходятся на общем тройнике, от Которого идет вертикальный шланг к распределительной коробке. Для подачи воздуха при работе одного мотора каждый улавливатель снабжен дроссельной заслонкой, управляемой из рубки управления. Распределение воздуха между носовым и кормовым баллонетами происходит через распределительную коробку при помощи управляемых заслонок коробки. [c.45]

Для теплообменных аппаратов типа движущийся продуваемый слой более распространены схемы не прямоточного, а противоточного типа. В этих, далее рассматриваемых случаях до сравнительно недавнего времени аналогично неподвижному слою поле скоростей считали равномерным. Ошибочность этих представлений была обнаружена в основном при изучении укрупненных и промышленных установок. Л. С. Пиоро [Л. 236, 237] изучал распределение газа не только в выходном, но и во внутренних сечениях противоточного слоя. Установленная им неравномерность поля скоростей воздуха не изменялась при 1деформация поля скоростей и максимальное отнощение локальной и средней скоростей выражено тем резче, чем больше оцениваемая симплексом Д/йт стесненность в канале. По [Л. 313] у стенок скорость потока на 80% выше, чем в центральной части камеры. Наличие максимума скорости газа в пристенной части слоя с резким снижением вблизи стенки отмечено также в Л. 342]. В исследовании Гу-бергрица подчеркивается, что в шахтных генераторах имеет место значительная неравномерность распределения газа, приводящая к неудовлетворительному прогреву сланца во внутренней части слоя [Л. 104а]. Можно полагать, что одна из главных причин рассматриваемого явления заключается в следующем. Как показано далее, движение плотного слоя приводит к созданию разрыхленного пристенного слоя, толщина которого может составить от трех до десяти калибров частиц. Этот 18 275 [c.275]

Рис. 1.10. Трубчатая камера сгорания газотурбинного двигателя [62] а — схема (/— перфорированный выравнивающий корпус 2— закручивающие лопатки 3 — жаровая тру а 4 — корпус 5 — отверстия для подачи разбавляющего воздуха б— кольцо уплотнителя 7— гофри[юванные соединители 8— пла-мявыбрасываюший патрубок 9— первичная зона 10 — форсунка горелки II — входной патрубок) б — распределение потоков воздуха в — стабилизация ата-мени и характер течения в камере

Рис. 1.10. <a href="/info/178472">Трубчатая камера</a> сгорания <a href="/info/26479">газотурбинного двигателя</a> [62] а — схема (/— перфорированный выравнивающий корпус 2— закручивающие лопатки 3 — жаровая тру а 4 — корпус 5 — отверстия для подачи разбавляющего воздуха б— кольцо уплотнителя 7— гофри[юванные соединители 8— пла-мявыбрасываюший патрубок 9— первичная зона 10 — <a href="/info/610752">форсунка горелки</a> II — входной патрубок) б — <a href="/info/105460">распределение потоков</a> воздуха в — стабилизация ата-мени и характер течения в камере

Рассчитать распределение локальных значений коэффициентов теплоотдачи и плотности теплового потока на выпуклой и вогнутой поверхности лопатки газовой j турбины в предположении, что турбулентный погранич- в ный слой развивается от пе- /Г редней кромки лопатки. Рас- 13 четная схема лопатки представлена на рис. 16.1. Рабо- Рис. 16.1 чее тело — воздух. Параметры [c.247]

Расходомер 1 представляет собой две катушки из медной проволоки, являющиеся плечами и электрической мостовой схемы и расположенные последовательно в воздушном тракте. При работе мостовой схемы (в отсутствие протока воздуха) вследствие выделения теплоты в катушках 7 / и вдоль трубки устанавливается параболическое распределение температуры и в иеходном состоянии мостовая схема уравновешивается. Под действием протока воздуха катушка R охлаждается более интенсивно, чем следующая по ходу газа Rf в результате чего электрические сопротивления R( изменяются, [c.188]

Жаропрочную композицию с матрицей из коррозионно-стойкой стали с упрочнителем в виде вольфрамовой проволоки изготовляли следующим образом между слоями из коррозионно-стойкой стали, представляющими собой вставленные друг в друга цилидрические втулки различного диаметра, закладывали проволоку диаметром 1 мм пз вольфрама параллельно оси стальных втулок. Для обеспечения равномерного распределения волокон каждая вольфрамовая проволока была отделена от соседней проволокой из коррозионно-стойкой стали [4]. В центральной части такой сборки помещали вольфрамовый стержень диаметром 4 мм. Подготовленную заготовку вставляли в массивный контейнер из коррозионно-стойкой стали, который использовался как оболочка для прессования. Верхняя часть объема контейнера была закрыта приваренной к нему массивной крышкой. Схема заготовки показана на рис. 65. Контейнер с заготовкой нагревали на воздухе при температуре 1000—1200° С, посыпали стеклянным порошком для смазки, помещали в пресс-форму для экструзии, имеющую температуру 450° С, и прессовали с диаметра 85 мм па диаметр 25—32 мм. В процессе выдавливания диаметр вольфрамовых проволок уменьшался до 0,3 мм, а центрального стержня — до 1,5 мм. Это соответствовало увеличению длины в И раз (от 50 мм в заготовке до 555 мм после выдавливания). Композиционный материал, содержащий 16 об.% волокон при плотности 9,75—10,0 г/см , имел при 870° С предел прочности при растяжении 9,75 кгс/мм , а при 1093° С—7,0 кг /мм в то время как матрица в этих же условиях имела соответственно прочность 2,44 и 1,5 кгс/мм . [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...