Р-распределение сжатое

Пусть в некоторый фиксированный момент времени I профиль распределения плотности р от а в распространяющейся вправо с = и а) волне] Римана имеет вид, изображенный на рис. 84, а. Слева от точки М плотность р растет с ростом X и мы имеем волну разрежения, а справа от точки М плотность р убывает с ростом х и мы имеем волну сжатия. Скорость с распространения определенных значений плотности р зависит от величины плотности р, поэтому профиль распределения плотности р будет меняться с течением времени. Рассмотрим случай, подобный адиабатическому движению совершенного газа ), когда скорость с растет с ростом р и убывает с уменьшением р. Волна сжатия, т. е. та часть волны Римана, в которой плотность р при распространении волны возрастает, так как точки N1 и N2 будут сближаться, становится все короче, а профиль волны сжатия становится все круче, в то время как волна разрежения, т. е. те части волны Римана, в которых плотность при распространении волны убывает, так как [c.224]

Рассмотрим для определенности нагружение конструкции усилием затяга шпилек, при котором не требуется учет продольной жесткости шпилек. Уточненные расчеты показывают, что изгибной жесткостью шпилек можно пренебречь ввиду большой длины шпилек. Распределенные по окружности радиуса Ящ осевые усилия Р вызывают сжатие фланца крышки и верхней части нажимного кольца, а также изгиб всех элементов конструкции. Внешние изгибающие моменты, вызванные внецентренным приложением осевых усилий, определяются в сечениях как произведение осевого усилия на соответствующее плечо. Например, в сечении, проходя- [c.131]

Первая из этих функций определяет начальное распределение скорости, вторая — распределение сжатия. Функция Р должна теперь удовлетворять следующим условиям [c.265]

Для того чтобы найти часть ф, обусловленную начальным распределением сжатия, мы описываем вокруг точки Р сферу радиуса с1, вычисляем среднее значение [c.270]

Отсюда флуктуации по координате для фо х) сжаты по сравнению с флуктуациями в основном состоянии. Это сжатие происходит за счёт флуктуаций сопряжённой переменной р. Действительно, импульсное распределение сжатого основного состояния [c.149]

В данном приложении иллюстрируется метод отыскания Р-функ-ции по заданной ( -функции, описанный в разделе 12.4.3. Мы получим Р-распределение теплового состояния, состояния с определённым числом фотонов, а также сжатого состояния. Но для начала кратко напомним суть самой процедуры. [c.711]

Р-распределение из (Э-функции 383, 384 —,определение 379-381 —,состояние с заданным числом фотонов 712, 713 —сжатое 386, 713, 715 —тепловое 385, 711, 712 —фоковское 386 —,усреднение с помощью Р-распределения 378, 379 —,эволюция во времени 603 [c.748]

При подъеме груза на башмак действуют распределенные нагрузки горизонтальная нагрузка Р от сжатия груза и сила трения Q/2 между башмаком и грузом, направленная вниз и приложенная к рабочей поверхности башмака. [c.146]

Степень сжатия, определяемая как отношение объемов, по приведенным выше выражениям получается в виде постоянного числа, в то время как в действительности степень сжатия является функцией рабочего режима двигателя. Давление конца такта сжатия, которое и должно быть в первую очередь сопоставлено со степенью сжатия, во всех случаях зависит <гг давления начала сжатия р,. В быстроходном четырехтактном двигателе закрытие впускных клапанов происходит лишь через 30—60° (по углу поворота кривошипа) после прохождения поршнем н. м. т. Несмотря на это, если учитывать давление р,, то можно принять, что такт сжатия начинается в и. м. т., так как кинематическая энергия свежего заряда, поступающего в цилиндр за время от н. м. т. до точки Е , на столько же увеличивает сжатие, на сколько она увеличивает Р1. В цилиндре двухтактного двигателя со щелевой продувкой и с симметричной диаграммой распределения сжатие начинается с момента закрытия выпускных окон в точке (см. фиг. 2). При этом давление начала сжатия рх зависит от положительной или отрицательной амплитуды совершающегося в этот момент колебания давления в выпускной системе. Обычно в выпускной системе и в цилиндре давление повышенное после окончания продувки вследствие наличия всасывающего действия колеблющегося столба выпускных газов давление понижается. Если не принимать во внимание неблагоприятного характера колебаний, то можно считать, что в двухтактном двигателе такт сжатия,начинается при давлении Рг(фиг. 50), а в четырехтактном, в котором свежий заряд засасывается самим поршнем, при давлении р , причем давление р1 ниже атмосферного. [c.464]

При размещении центра тяжести сжатой арматуры следует исходить из требования перпендикулярности нейтральной оси к силовой линии. Этим и определяется интенсивность распределения сжатой арматуры по участкам ее размещения, которые и для этой арматуры будут изменяться от ф — 2а) при 5 = 0° до (Л — 2 а) при р = = 90" . Возникает, таким образом, необходимость определения рационального угла г]) между осью у и линией — О (рис. 1.11), соединяющей центр тяжести арматуры Р а с центром сечения. [c.31]

Рис. 5.6,1. Изменение радиуса а воздушного пузырька в воде (п = 0,1 мм, р, = 1 бар), теплоты О, отданной в жидкость, распределения температур внутри пузырька в различные моменты времени после мгновенного повышения давления жидкости от Pj = 1 бар ДО Ре = 2 бар. Моменты времени lat = О а Ш = 2я соответствуют состояниям А и В — е последовательным состояниям максимального сжатия пузырька.

В соответствии с гипотезой плоских сечений полагаем, что для однородного стержня все поперечные сечения при деформации перемещаются параллельно и, следовательно, в них действуют только нормальные напряжения, равномерно распределенные по сечению. Рассечем стержень плоскостью I—/ (рис. 91, а), перпендикулярной оси стержня. Из условия равновесия части стержня (рис. 91, б), принимая во внимание, что равнодействующая внутренних сил упругости N = Ра (где Р — площадь поперечного сечения), имеем Ра — Р = 0. Отсюда напряжение в поперечном сечении стержня при растяжении или сжатии [c.130]

Распределение напряжений в неограниченной упругой среде с шарообразной полостью (радиуса R), подвергаемой равномерному всестороннему сжатию, получим, положив = / , R = со, Pi = О, Рг = р [c.34]

В уравнениях (3.138) и (3.139) опущены индекс единицы ys, фи р и распределенная нагрузка qr, так как для прямого стержня начальное сжатие (растяжение) вызывается только внешней осевой силой. [c.102]

Балка загружена равномерно распределенной нагрузкой q = mfM и двумя сосредоточенными силами Р=20т, приложенными в равных расстояниях от опор по а = 0,2 м (см. рисунок). Пролет балки 1 = 2 м. Допускаемые напряжения принять на растяжение и сжатие [сг] = 1600 к г/сл, на срез [т] = 1050 лгг/сл. Сечение балки можно схематизировать, рассматривая его состоящим из прямоугольников (рис. 6). [c.143]

Сжатие круглой пластины. Круглая пластина, толщина которой равна единице, сжимается двумя силами Р, направленными по ее диаметру 0 0 (рис. 9.37). Предположим, что каждая из этих сил вызывает радиальное распределение напряжений, определяемое решением (9.198), и выясним, какие силы необходимо приложить на контуре [c.281]

При нагружении тела равномерно распределенным давлением в любой площадке тела возникает напряжение в, равное давлению р. Для элементарного объема, показанного на рнс. 5.31, относительное сжатие в лю- [c.256]

Исследовать влияние коэффициента температуропроводности на уровень и распределение температур в носовом профиле стреловидного крыла сверхзвукового летательного аппарата кратковременного действия, имеющего форму затупленного клина (рис. 17.2). Аэродинамический нагрев тел, обтекаемых потоком воздуха, обусловлен эффектами диссипации энергии, повышением температуры в зонах динамического сжатия потока и высокой интенсивностью теплоотдачи, характер- р с 172 ной для носовых частей затупленных тел. Информация о тепловом режиме элементов конструкции необходима для прочностных расчетов. Температурное поле в носовом профиле помимо условий обтекания, формы и геометрических размеров тела в условиях неустановившегося полета зависит также от физических свойств материала, из которого изготовлен профиль. В частности, неравномерность распределения температур и, следовательно, величины термических деформаций зависят от коэффициента температуропроводности материала а = = Х/(ср). [c.263]

Отметим, что в случае отсутствия внутреннего отверстия (а = 0) из формул (5.26) и (5.28) следует, что о, = Ов = Ри-Это — случай равностороннего растяжения или сжатия. Таким образом, если рассматривать круглый диск с толщиной, равной 1, и по контуру диска приложить равномерно распределенное сжимающее или растягивающее усилие р , то диск будет находиться в условиях равностороннего растяжения пли сжатия и напряжения всюду будут одинаковы п равны приложенному напряжению рн. Если н е в этом диске в центре будет отверстие с радиусом а, как бы мала ни была величина радиуса а, то напряжение по внутренней поверхности этого отверстия равно пулю и, как следует из формул (5.26) и (5.28), напряжения Ог и Ое определяются [c.98]

При нагружении тела равномерно распределенным давлением в любой площадке тела возникает напряжение, равное давлению р. Для элементарного объема, показанного на рис. 220, относительное сжатие в любом направлении согласно закону Гука будет следующим [c.215]

Задача 3.7. При исследовании истечения через круглое отверстие диаметром do=10 мм получено диаметр струи d = 8 мм напор N = 2 м время наполнения объема V = = 10 л / = 32,8 с. Определить коэффициенты сжатия е, скорости ф, расхода р, и сопротивления Распределение скоростей по сечению струи принять равномерным. [c.51]

Рассмотрим напряженное состояние двух длинных цилиндров с параллельными осями (рис. 14.1, а), сжатых распределенными по длине радиальными нагрузками р (рис. 14.1,6). На расстоянии от плоскости, проходящей через оси цилиндров, возьмем две точки и Л2. Если первоначальный контакт цилиндров (без нагрузки) происходил по линии, параллельной их осям и проходящей через точку В, то расстояние между этими точками вдоль оси у равно (см. рис. 14.1, л) [c.227]

Распределение нагрузки между телом винта и поверхностью разъема. Рассмотрим, как происходит нагружение винтов, равномерно расположенных относительно центра кругового фланца, который отрывает осевая сила Рх- На рис. 14.9, а фланцы / и <3 разделены эластичной прокладкой 2 и стягиваются винтами 4 и гайками 5. Вследствие осевой симметрии все винты нагружены одинаково. Если шаг осей винтов равен /, то на каждый из них приходится часть прокладки площадью 1Ь и толщиной Л. При завинчивании гайки винт сжимает свою часть прокладки с силой, равной силе начального натяжения винта Р = Р . При этом гайка перемещается относительно винта, так как в период затягивания винт с гайкой образуют винтовой механизм. Поэтому по окончании завинчивания удлинение винта Яо не равно сжатию Яоп прокладки. Сжатие Яоп (рис. 14.10) зависит от сжимающей силы /= оп, размеров прокладки I, Ь, Н и модуля упруГОСТИ. ПОД [c.365]

Распределение скоростей непосредственно по отверстиям рещеток могло бы дать наиболее точное представление о степени растекания струи по ее фронту, однако ввиду малости отверстий, поджатия в них струек и неравномерности распределения скоростей по сечению отверстий, а также значительного отклонения большинства струек от направления оси отверстий непосредственное измерение скоростей потока в них с помощью трубки Пито не представлялось возможным. Поэтому соответствующие измерения производились с помощью цилиндрической трубки, перекрывающей полностью своим торцом поочередно каждое отверстие решетки. Очевидно, при этом измерялось полное давление р,1 в отверстиях. Так как при истечении струйки из отверстия в тонкой стенке в бoльшoii объем полное давлеппе практически равно динамическому в наиболее сжатом сечении, то при этом измерении можно было вычислить скорость в сжатом сечении [c.161]

Важное значение имеет распределение нагрузки по виткам резьбы. В гайках обычной конструкции (гайки сжатия) деформации гайки и болта под нагрузкой противоположны по знаку гайка работает на сжатие, а болт на растяжение. Если в свободном состоянии витки гайки и болта совпадают (рис. 365, а), то с приложением нагрузки Р, когда резьбовой пояс болта растягиваезся на величину /1, а гайка сжимается на величину /2 (рис. 365, 6), первые (от опорной поверхности гайки) витки болта ложатся на первые витки гайки и берут на себя большую часть нагрузки. Наиболее нагружен крайний виток, прочность которого лимитирует прочность соединения. [c.518]

Пример 18. Брус плотно, но бея напряжения вставлен между двумя неподвижными стенками и подвергается сжатию равномерно распределенными по горизонтальным граням силами Р (рис. 168). Пренебрегая трением мелчду брусом и стенками, найти силы давления его на стенки и изменение его размеров, если и [х материала бруса известны. [c.178]

При растяжении (сжатии) поперечные сечения бруса, плоские и нормальные к его оси до деформации, остаются плоскими и нормальными к оси а при деформации. Это положение, известное под названием гипотезы Б е р и у л л и, или гипотезы плоских с е ч е н и ii, дает возможиос1ь обосновать принятый закон распределения нормальных напря кений. Действительно, поскольку поперечные сечения бруса остаются плоскими и, следовательно, [c.185]

Здесь и миже мы говорим о профиле распределения скорости и — имея в виду лишь простоту записи формул. Фактически более иитересиой величиной является избыточное давление р, отличающееся от v лишь постоянным множителем р — v/pa o к нему относятся такие же результаты. Отметим, что знак V совпадает со знаком р, так что ц > О отвечает сжатию, а о < О — разрежению. Скорость перемещения точек профиля выражается через р формулой [c.538]

Определить критическое давление р для замкнутой круговой цилиндрической оболочки радиусом а и длиной I, шарнирноподвижно опертой на торцах и подвергающейся сжатию вдоль образующей усилиями р Т1м ), равномерно распределенными вдоль краевых дуг, см. 122] и [123]. [c.296]

Рассмотрим симметричный клин (рис. 26). Толщина клина равна единице. Длина клина бесконечна. Сила Р равномерно распределена по толщине острия. Определим напряжения в сечении клина, предполагая их радиальное распределение. Положим, что выделенный в сечении клина элемент abed испытывает сжатие, при этом компонент радиальных напряжений [c.45]

В сплошной однородной упругой среде, плотность которой р, выделим мысленно некоторый цилиндрический объем с площадью поперечного сечения 5 (рис. 165). Пусть кратковременный импульс силы Р (направление импульса показано на рисунке стрелками), равномерно распределенной на все торцовое сечение 5, вызываез смещение вправо частиц среды в узком слое, прилегающем к этому сечению. Вследствие инертности соседний к нему слой окажется деформированным и в нем возникнут упругие силы, стремящиеся остановить частицы первого слоя и привести в движение частицы второго слоя. В итоге действие упругих сил приведет к исчезновению деформации сжатия в этом слое и к ее возникновению в следующем слое. Таким образом, импульс деформации сжатия пере- [c.202]

Пример 2. Рассмотрим задачу о сжатии двух цилиндров радиусами Ri и (рис. 5.13), загруженных нагрузкой, равномерно распределенной по длине цилиндра, ннтенсивностью р. [c.145]

Результаты вычислений показаны на рис. 34. Можно видеть, что с ростом х напряжение Оу падает очень быстро. При значении с/с=1,35 оно становится нулевым, а затем сжатие сменяется растяжением. Файлон исследовал также случай, изображенный на рис. 35, когда силы Р смещены друг относительно друга. Представляет практический интерес распределение касательных напря- [c.74]

С помощью надлежащего выбора постоянных /г, Ь , bj получаем 5ешение для случая, когда нормальные давления, действующие на цилиндр, представляются рядом по синусам, а касательные усилия — рядом по косинусам. Таким образом, комбинируя решения (л) и (р), мы можем получить любое осесимметричное распределение нормальных и касательных усилии по поверхности цилиндра. В то же время могут также действовать усилия, распределенные по концам цилиидра. Накладывая простое растяжение или сжатие, мы всегда можем сделать результирующие этих усилий равными нулю, и тогда в соответствии с принципом Сен-Венана их влиянием на распределение напряжений [c.425]

Вычислить относительное упругое уменьшение объема бетонного куба AB D, сжатого с помощью шарнирного механизма усилиями, равномерно распределенными по четырем боковым граням. Ребро куба равно 10 см. Модуль упругости материала =0,2-10 кГ1см , х=0,17, предел пропорциональности Оп = 100 кГ1см . Величина сил, приложенных к механизму, Р=5000/с/. [c.39]

Заметим, что решение уравнений равновесия (3.5) годится и в случае аналогичной задачи о растяжении (или сжатии) цилиндрического бруса произвольного поперечного сечения распределенными по его торцам А и В силами (3.3), когда его боковая поверхность S ok свободна от напряжений (р" = 0 на Sqok)- Для того чтобы в этом убедиться, достаточно показать, что решение (3.5) удовлетворяет граничному условию на боковой поверхности такого бруса. На Зоок по условию имеем [c.323]

Типы элементарных ступеней с различной степенью реактивности. Распределение работы сжатия между рабочим колесом и направляющим аппаратом характеризуется степенью реактивности. На рис. 7.10 представлены треугольники скоростей для ступеней с Рк = 0,5 и рк = 1,0. В ступени первого типа работа сжатия распределена равномерно между рабочим колесом и направляюш,им аппаратом, лопатки конгруэнтны, треугольники скоростей симметричны. В ступени с Рк = 1,0 сжатие воздуха происходит только в рабочем колесе, направляющий аппарат служит лишь для поворота потока. По экономичности оба типа ступеней близки. При одинаковых значениях окружной скорости ступень с р = 1 создает больший напор. Однако такая ступень не может работать с большими окружными скоростями, так как при этом из-за возрастания ffijj число Мц,1 становится недопустимо большим. В компрессорах судовых ГТД обычно применяют ступени со степенью реактивности Рк == 0,5. В компрессорах авиационного типа в целях увеличения напора и уменьшения числа ступеней степень реактивности повышают вдоль проточной части. При этом число остается в допустимых пределах, так как на последних ступенях температура, а следовательно, и скорость звука имеют большее значение. Применив степень реактивности 0,7, можно получить ступень с осевым входом и не устанавливать входной направляющий аппарат перед первым рабочим колесом. [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...