Воздух распределение

Этот эффект играет существенную роль в вопросе об устойчивости самолета. Для пояснения его роли может служить опыт с тонким диском в потоке воздуха. Распределение давлений вокруг диска, обтекаемого потоком, конечно, отличается от рассмотренной нами картины. Однако для диска также наибольшую роль в образовании подъемной силы играет пониженное давление за его передней частью, н поэтому точка приложения подъемной силы лежит ближе к переднему его краю. Этим и объясняется поведение в потоке воздуха тонкого диска, который может вращаться вокруг вертикальной оси, лежащей в плоскости диска (рис. 339). Если диск повернуть вдоль потока, то он не остается в таком положении, а поворачивается [c.559]

Фиг. 39. Схема воздухо-распределения пневматических встряхивающих ма-ШИН без отсечки поступающего воздуха.

Фиг. 40. Схема воздухо-распределения пневматических встряхивающих машин с отсечкой поступающего воздуха.

Двухцилиндровые молоты отечественного производства. Воздухо-распределение состоит из трёх горизонтальных кранов (фиг. 112) среднего—для холостого [c.391]

Как отмечалось (гл. 4), уровень эмиссии оксидов азота определяется режимными и конструктивными параметрами температурой кипящего слоя, коэффициентом подачи воздуха в слой, соотношением первичного и вторичного воздуха, распределением температур по высоте топки, размером частиц топлива, долей рециркулирующих газов и частиц, высотой слоя. Дальнейшее снижение выбросов оксидов азота в циркулирующем кипящем слое можно достичь впрыском аммония или мочевины во входной патрубок циклона. Эксперименты [19] показали, что можно снизить выбросы N0 на 90% при отношении NHg/NOx менее чем 3 1 и при этом обеспечить концентрацию NH3 в дымовых газах на уровне 20 ppm. [c.341]

Основными конструктивными элементами клепального молотка являются рукоятка с механизмом управления впуска сжатого воздуха, ствол, поршень-боек и золотниковое или клапанное воздухо-распределение (фиг. 26). [c.427]

На рис. 3, 8 б приведены фотографии для случаев, реализуемых при вдуве воздуха в зону отрыва С = 0.15) и охлаждения стенки (Т° = 0.16). В этих случаях на криволинейной поверхности реализуется безотрывное течение. На рис. 3, г видна местная неоднородность, вызванная наличием струи вдуваемого воздуха. Распределение давления вдоль контура приведено на рис. 3, а. Цифра 2 соответствует экспериментальным точкам при вдуве (модель А), 3 - при охлаждении поверхности (модель Б). В окрестности щели давление на контуре модели А на 7-10% ниже, чем давление, измеренное на модели Б. Это различие - следствие возмущений, вносимых струей вдуваемого газа. Для сравнения на рис. 3, а приведены результаты расчета приближенными методами для идеального газа. Сплошная кривая рассчитана по модифицированной формуле Ньютона, штрих-пунктирная - по формуле Буземана, штриховая - по методу простой волны [10]. Наилучшее совпадение с экспериментом при безотрывном обтекании гладкого криволинейного контура (модель Б) дает формула Буземана. [c.165]

Для упрощения расчетов элементарные силы сопротивления воздуха, распределенные по всей поверхности автомобиля, заме- [c.104]

Рис. 29.4. Схема кранового воздухо-распределения молотов (развертка сечений кранов)

Основным недостатком двигателей воздушного охлаждения является большое лобовое сопротивление и большой мидель при радиальном расположении цилиндров. К преимуществам их относятся малый вес, надежность в работе, простота ухода и ремонта, отсутствие сложной и громоздкой системы охлаждения и защита летчика спереди двигателем (на одномоторных самолетах), большая живучесть в боевых условиях по сравнению с двигателями жидкостного охлаждения- Для уменьшения лобового сопротивления двигателя применяются капоты и дефлекторы, обеспечивающие подвод охлаждающего воздуха, распределение его по цилиндрам и направление с минимальными потерями на выход из капота. [c.304]

Рассмотрены основные вопросы проектирования систем кондиционирования воздуха, распределения воздуха в помещениях, утилизации низкопотенциальной теплоты, приведен расчет воздуховодов. Изд. 4-е переработано и дополнено с учетом результатов последних теоретических исследований и новых нормативных документов. Изд. 3-е вышло в 1978 г. Части 1 и 2 4-го издания вышли в 1990 г. [c.2]

Нагретая (охлажденная) струя независимо от схемы подачи на расстоянии до сечения X < 0,45Я сохраняет первоначальное направление своего движения или имеет незначительное отклонение. В практических расчетах воздухо-распределения такое отклонение может не учитываться. [c.118]

Классификация систем кондиционирования воздуха. Функции приточной вентиляции часто выполняют системы кондиционирования воздуха, представляющие собой совокупность технических средств, служащих для приготовления (собственно кондиционеры), смешения (смесительные коробки) и распределения (каналы и воздухораспределительные устройства) воздуха и автоматического регулирования его параметров. [c.199]

Наиболее существенное влияние оказывает расход насадки. С его ростом увеличивается количество тепла, отбираемого в верхней камере, и снижается температура газов и насадки на выходе из нее. При этом неравномерность распределения температур по сечению заметно увеличивается. Так, при небольших расходах насадки (200—600 кг/ч) поле выходных температур практически равномерно, а при расходах более 1 500 /сг/ч неравномерность достигает 300—400° С. Характер температурного поля насадки определяет процесс нагрева воздуха в нижней камере. При прямоточном движении газов и воздуха и неравномерном распределении температур насадки воздух успевает нагреться в первых (по ходу) горячих слоях насадки и последующие, слои работают с очень низким температурным напором. При достаточно больших расходах насадки (свыше 1 ООО кг/ч) этот температурный напор становится отрицательным, что приводит к обратному теплообмену, т, е. к переходу тепла 380 [c.380]

В наиболее удаленном от карбюратора цилиндре смесь по составу приближается к предельной по воспламеняемости, при этом возможны пропуски воспламенения, что приводит к резкому росту выбросов углеводородов. Причиной неравномерности распределения является, в частности, отклонение потока смеси дроссельными заслонками в сторону определенных цилиндров, плохое распыливание топлива в карбюраторе на режимах малых нагрузок вследствие низких значений скоростей воздуха в диффузоре карбюратора. [c.41]

Так как концентрация частиц (пыли, золы), взвешенных в потоке, значительно меньше 0,5 кг/кг, такая запыленность практически не влияет на характер распределения скоростей в электрофильтре (см. гл. 10). Поэтому опыты на моделях проводили на чистом (незапыленном) воздухе. [c.219]

Двухцилиндровые молоты по схеме фиг. 95 (типа Массей). Воздухо-распределение осуществляется вертикальным золотником (фиг. 117), имеющим два клапанл. [c.392]

Эксплоатационные (режимные) методы борьбы с шлакованием и его предупреждения вообще имеют очень большое значение. Для каждого типа и конфигурации топки всегда могут быть в соответствии с родом сжигаемого топлива найдены наиболее благоприятные режимы работы (например, избыток воздуха, распределение воздуха между первичным и вторичным, скорости ввода пылевидного топлива и воздуха р топку, тонкость размола топлива), которые уменьшают или полностью предупреждают шлакование топки. Равномер. ность питания топки топливом и воздухом и полное использование объема топочного пространства (Весыма благоприятствует борьбе с шлакованием. Шлакование обычно резко снижается при отсутствии у ограждений топки продуктов химически неполного горения, при наличии которых температура плавления золы снижается. [c.50]

Ныне действующая па заводе Авторемлес фильтронасосная установка состоит из фильтра, выполненного в виде тканевого мешка, который расположен прямо в ванне, и воздушного насоса переменного давления. Отсутствие в насосе трущихся металлических частей, соприкасающихся с электролитом, делает этот насос весьма долговечным, срок его службы практически ограничивается лишь сроком службы золотникового устройства воздухо-распределения. Достаточно сказать, что за три с половиной года эксплуатации этого насоса не было случая отказа или ремонта, несмотря па напряженный режим работы насоса, который работает не менее б часов в смену. Долговечность насосной установки следует признать весьма удовлетворительной (рис. 13). [c.102]

Существуют и другие подходы для определения критических параметров (в частности, скорости полета) на границе устойчивости. Для этого в уравнениях свободных колебаний (38) полагают Я, = ш и находят значения скорости, удовлетворяющие этим уравнениям. Критическую скорость флаттера можно также определить экспериментально в аэродинамической трубе на динамически подобной модели и в процессе летных испытаний летательного аппарата. В последнем случае прибегают к экстраполяции, чтобы по тенденции определяющих флаттер параметров с ростом скорости полета найти приближенно величину критической скорости флаттера. Возникновение флаттера связано с определенным тоном свободных упругих колебаний в потоке воздуха. Распределение деформаций по конструкции при потере устойчивости определяет комплексную форму колебаний флаттерного тона. В зависимости от преобладания амплитуд той или иной части ЛА и характера деформированного состояния различают виды флаттера. Например изгибно-крутильный флаттер крыла, изгибно-изгибный флаттер в системе стреловидное крыло — фюзеляж, изгибно-элеронный флаттер, рулевой флаттер и т. д. Для характеристик флаттера несущих поверхностей часто определяющее значение имеют различные грузы, размещенные иа них двигатели, подвесные баки с горючим, шасси. Существенными параметрами являются жесткости крепления этих тел на поверхности крыла. Вообще для флаттера принципиально важны параметры связаииости форм движения. Например, для совместных колебаний изгиба и кручения крыла такими параметрами являются координаты точек (линий) приложения сил аэродинамического давления, инерции и упругости. Смещение центра масс относительно оси жесткости вперед способствует стабилизации системы. Совмещение всех трех точек развязывает виды колебаний, и в этом случае флаттер невозможен. Это свойство обычно имеют в виду при динамической компоновке конструкции. Важными параметрами являются распределенные нли сосредоточенные жесткости. Последние характерны для органов управления [c.490]

Решение задач должно основываться на использовании закономерностей струйных течений при подборе ВР, вычислении расхода приточного воздуха с помощью различных моделей тепловоздушных процессов в вентилируемых помещениях (простейшая модель-уравнение тепловоздушного баланса для помещения в целом), совместного взаимосвязанного определения воздухообмена и расчета воздухо-распределения. Расчеты производят на основе ручного счета или с помощью ЭВМ. [c.115]

Так как регулятор тормозных сил управляется давлением воздуха в пневмоконтуре, то при возникновении утечки воздуха распределение тормозного усилия изменяется и соответствует тормозному усилию ненагруженного автомобиля. [c.1610]

Раскаленный кокс в специальных вагонах быстро (поскольку на воздухе он горит) транспортируется от коксовой батареи и загружается и герметичную фор-камеру / (рис. 24.6), затем поступает в камеру тушения 2, в которой он снизу вверх продувается инертным газом. За счет постепенной выгрузки снизу кокс плотным слоем движется сверху вниз противотоком к охлаждающему газу. В результате кокс охлаждается от 1000—1050 С до 200—250 С, а газ нагревается от 180—200 °С до 750—800 С. Через специальные отверстия 3 и пылеосадительную камеру 4 газы попадают в котел-утилизатор 5, В нем за счет охлаждения 1 т кокса получают примерно 0,5 т пара достаточно высоких параметров р = (3,94-4,0) МПа и / = (440ч-450) После котла-утилизатора охлажденный газ еще раз очищают от пыли в циклоне 6 и вентилятором 7 вновь направляют в камеру тушения под специальный рассекатель для равномерного распределения по сечению камеры. [c.207]

Замечания о методике обобщения данных [Л. 207] приведены в гл. 4. Здесь отметим, что расчет прямых данных [Л. 207] для концевых участков канала при v = = 15н-20 м/сек, как правило, дает вопреки (3-15 ) при учете всех поправок Иот<Ув, что не может быть физически оправдано. Это положение будет усугубляться сопоставлением не с Св, а с Vo.ap, которая больше Ув-Д. М. Галерштейн Л. 57] изучал распределение концентрации по поглощению потоком восходящей газо-взвеси р-излучения (источник — изотоп Те активно стью 1 мкюри). Замеры проводились в десяти точках по высоте канала постоянного диаметра 22 мм луч диаметром 7 мм проходил по диаметру канала. Сравнение средних значений объемных концентраций, полученных указанным методом и отсечкой, показало, что их отношение при о/Ув= 1,4- 1,8 и Рр = 2-10 4 м м близко к единице, а при увеличении v заметно превышает единицу. На этой основе делается вывод об увеличении концентрации на оси потока при повышении скорости воздуха. Для D/dT = 17,5- 79, Fr= (1,3-ь23) 10 , Яб т/с2=7-10-5-3-10-4, рт/р = 1 680- 2 280, рр = 0,5Х X 10-4 4-6,2 10-4 (ji = 0,084- -1,4 кг1кг), используя ЭВЦМ в Л. 57] получены зависимости [c.86]

Влияние геометрического симплекса сеток doldi немонотонно. Эта величина характеризует стесненность прохода частиц через отверстия сеток и загроможден-ность этих отверстий для прохода воздуха. Первый фактор увеличивает механическое торможение, второй создает условия для неравномерного распределения воздуха по сечению камеры, уменьшая Мт. Согласно [Л. 332] при 1,87<й о/с т< 10,2 коэффициент торможения уменьшается при 10,2<й о/й т< 12,25 увеличивается. [c.93]

Однако закон Бугера Бера, определяющий перенос лучистой энергии, приложим лишь к таким поглоп ающим средам, в которых переизлучение незначительно, а распределение температуры но объему газа равномерно. Тогда очевидна неправомерность использования такого метода применительно к потокам газовзвеси (кроме слабо запыле шых), к флюидным потокам, а также к падающему, псевдоожиженному и плотному слою, где невозможно игнорировать переизлучение, рассеивание и неравномерность поля температур частиц. Можно полагать, что использование методики, основанной на выражениях (8-24), (8-26), приводит в подобных случаях к завышению ал, так как, помимо игнорирования нереизлучения и рассеивания энергии, молчаливо предполагается, что все частицы одинаково (или примерно так же, ка в котельных газах, характерных весьма незначительной запыленностью) видят стенки канала, обладая одинаковой по сечению трубы температурой. Характерно, что доказательство неправильности таких позиций содержится в самой работе [Л. 230]. Здесь при проверке показаний термопар выявлено, что для незапыленного воздуха различие, вызванное излучением стенок в показаниях термопар диаметром 0,1 0,3 и 0,5 мм, составляло 100— 150° С, а в потоке газовзвеси — всего лишь +5° С. Таким образом, имела место практически полная тепловая экранировка спая термопар частицами. [c.268]

Для теплообменных аппаратов типа движущийся продуваемый слой более распространены схемы не прямоточного, а противоточного типа. В этих, далее рассматриваемых случаях до сравнительно недавнего времени аналогично неподвижному слою поле скоростей считали равномерным. Ошибочность этих представлений была обнаружена в основном при изучении укрупненных и промышленных установок. Л. С. Пиоро [Л. 236, 237] изучал распределение газа не только в выходном, но и во внутренних сечениях противоточного слоя. Установленная им неравномерность поля скоростей воздуха не изменялась при 1деформация поля скоростей и максимальное отнощение локальной и средней скоростей выражено тем резче, чем больше оцениваемая симплексом Д/йт стесненность в канале. По [Л. 313] у стенок скорость потока на 80% выше, чем в центральной части камеры. Наличие максимума скорости газа в пристенной части слоя с резким снижением вблизи стенки отмечено также в Л. 342]. В исследовании Гу-бергрица подчеркивается, что в шахтных генераторах имеет место значительная неравномерность распределения газа, приводящая к неудовлетворительному прогреву сланца во внутренней части слоя [Л. 104а]. Можно полагать, что одна из главных причин рассматриваемого явления заключается в следующем. Как показано далее, движение плотного слоя приводит к созданию разрыхленного пристенного слоя, толщина которого может составить от трех до десяти калибров частиц. Этот 18 275 [c.275]

Отсюда видно, что интенсивность теплоотдачи примерно на 30% ниже, чем в неподвижном слое, но значительно выше, чем в противоточно продуваемом слое. Такой результат объясним достаточно равномерным движением слоя и лучшим газораспределением. Для изучения газораспределения в слое были установлены термисторы марки ММТ-1. Согласно рис. 10-3 наибольшее количество воздуха проходит в пристенной области, что соответствует амакс- По мере удаления от стенок к центру плотность частиц увеличивается и достигает максимума в центре. Следствием этого является обратная картина распределения воздуха в ядре слоя. Из рис. 10-3 следует, что фактор движения слоя практически не оказывал влияния на распределение газа в слое. Величим неравномерности, определяемая отношением Омакс/а, сравнительно мала и в среднем равна 1,2. Этот важный результат оказался практически неизменным при увеличении Кесл от 70 до 650. [c.326]

Для смазывания подшипников скольжения можно использовать взвешенные в воздухе внут1)и корпуса частицы масла. После запрессовки втулки в корпус свс тлят отверстие диаметром т/( для подвода масла (рис. 9.9). Полезно в этом случае на внутренней стенке корпуса отлить направляющие выступы (ребра), по которым осевшее на стенки масло стекает к отверстию. Для распределения поступаюшего масла по длине подшипника на внутренней поверхности втулки делают продольные канавки. Размеры (мм) канавок и отверстия (рис. 9.10) принимают I = (0,02...0,025)с1 г= (0,2...0,2)с/, д = (0,08...0,10)Д Ь = (0,2...0,2)1 б = (0,08...0,10) /+ 2,5 с = (0,2...0,3)6 /= (1,3...1,6)5. [c.156]

Спиртовые топлива. К спиртовым топливам относятся метанол, метиловый спирт СН3ОН и этанол, этиловый спирт С2Н5ОН. Спирты в качестве топлива для ДВС применялись и ранее, когда по разного рода причинам ощущалась острая нехватка бензинов. По своим эксплуатационным свойствам спирты заметно уступают бензинам. Теплотворная способность метанола—19260. .. 19700 кДж/кг, этанола — около 26800 кДж/кг, бензина — 43000. .. 45500 кДж/кг, т. е. у метанола теплота сгорания в среднем в 2,25 раза ниже, чем у бензина. Стехиометрические соотношения воздух-метанол — 6,4, воздух—этанол — около 9. Это означает, что при одинаковом запасе хода по топливу автомобили, работающие на спиртовом топливе, должны иметь в 1,7. .. 2,4 раза большие по объему топливные баки. Кроме того, у метанола значительно большая, чем у бензина (56,4 против 9,2 кДж/кг), теплота испарения, а также более высокое давление насыщенных паров, приводящее к повышению неравномерности распределения смеси по цилиндрам. Для устранения этого необходимо производить интенсивный подогрев воздухометанольной смеси. [c.53]

Преимущества газовых топлив для автомобильного транспорта — одинаковое агрегатное состояние топлива и воздуха, узкий компонентный состав, легкость обеспечения гомогенности смеси, что не требует переобогащения смеси на режиме холостого хода и исключает попадание в цилиндры жидкого топлива равномерность распределения смеси по цилиндрам более широкие пределы воспламеняемости смеси, больший индикаторный КПД при более высоких а меньшая скорость сгорания по сравнению с бензином меньшие Т ах и выбросы N0 . Все это обеспечивает более низкий уровень выбросов при испытаниях автомобилей. Выбросы СО снижаются в 3. .. 5 раз, углеводородов и окислов азота — до полутора раз (обеднение смеси снижает СО, лучшее распределение по цилинд- [c.54]

Уточненные формулы расчета на основе уравнений движения и формул Эргана с использованием экстраполяционной зависимости расчета распределения порозности по сечению слоя, основанной на опытах [1591, а также с учетом сопротивления трения воздуха о стенки канала получены позже [164 1. Сопоставление результатов расчета по этим формулам с данными опытов [216, 218 1 дано па рис, 10.18, из которого видно вполне удовлсгворительное и.х совпадение. [c.280]

Из теории турбулентности известно [25], что перенос взвешенных в потоке частиц осуществляется главным образом крупномасштабными вихревыми образованиями, присущими турбулентному потоку. Величина образований обусловлена порядком размера потока и поэтому перенос частиц осуществляется по всей глубине потока. Крупные вихри (крупномасштабная турбулентность) захватывают и переносят взвешенные частицы различных размеров. При отсутствии центробежных сил (на поворотах, ответвлениях п т. п.), а также специфических особенностей пылегазовой смеси (уплотнение пыли в местах поворота, залнпание ее на поверхностях, комкование и 1. д.), поля концентрации (запыленности) должны меняться незначительно в сравнительно широком диапазоне изменения скоростей и размеров частиц и при сравнительно небольших концентрациях (щ < < 0,3 кг/кг) и мало влияют на характер полей скоростей всего потока. Это подтверждается опытами ряда исследователей [45]. (Вопросы осаждения аэрозольных частиц на стенках сравнительно длинных труб и каналов в соответствии с миграционной теорией осаждения [97 ] здесь не рассматривается.) В проведенных опытах [45] изучалось распределение концентрации (х, кг/кг) и плотности пылевого потока [ , кг/(м -с) ] в рабочей камере модели аппарата при различных условиях подвода и раздачи потока по сечению. Для запыливаиия потока воздуха применялась зола тощего угля с фракционным составом, приведенным ниже, и плотностью р = = 2,16 г/см . [c.312]

Определить коэффициент теплоотдачи при свободной конвекции от поверхности шара к воздуху. Шар диаметром d=60 мм нынолпеп из стали и в период регулярного охлаждения имел темн охлаждения / - 16,7-10 1/с. Принять коэффициент неравномерности распределения температуры г )=1. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...