Фрезы Определение значений

Определение значения N , кВт, для каждой фрезы по формуле, приведенной в карте Ф-6 [c.74]

Построенный или рассчитанный профиль фрезы, строго говоря, пригоден только для одного диаметра сверла при определенных значениях угла наклона винтовой линии, угла при вершине, размера сердцевины. Но при таких условиях потребовалось бы большое количество фрез. Поэтому практически одной [c.253]

Необходимо отметить, что в практике не всегда можно обеспечить выполнение условий для достижения оптимального коэффициента равномерности фрезерования, так как приходится пользоваться универсальными фрезами, не рассчитанными на определенного потребителя (с определенными значениями О, г, а). [c.282]

Порядок выбора режима резания. По установленным значениям диаметра фрезы, ширины фрезерования, глубины резания и подачи на один зуб определяется скорость резания, минутная подача и потребная мощность согласно соответствующим таблицам или справочникам, перечисленным в сноске к стр. 103. Рекомендуемые в них скорости резания для обычных и скоростных режимов фрезерования рассчитаны на работу фрезами определенных конструкций, геометрии и материала, наличие охлаждения (в тех случаях, когда оно целесообразно), определенную твердость обрабатываемого материала, наличие или отсутствие корки на обрабатываемой поверхности и т. д. [c.107]

П )именение адаптивной системы управления на фрезерных головках обеспечивает возможность повышения производительности фрезерования торцов за счет сокращения машинного времени в 2 раза. Если при обычной обработке величина продольной подачи, устанавливаемая равной 330 мм/мин, остается все время постоянной, то при использовании САУ подача автоматически меняется в соответствии с глубиной и шириной фрезерования и на участках врезания и выхода фрезы = 350 н--т-920 мм/мин. Фрезерные головки, оснащенные системой адаптивного управления, работают в определенном силовом режиме, при котором исключается возможность случайной перегрузки. Вследствие этого увеличивается стойкость фрез и уменьшаются расходы на режущий инструмент. Программное управление крутящим моментом при зацентровке позволяет поддерживать по мере заглубления определенные значения М р и Р , при которых исключается возможность поломки инструмента и обеспечиваются более высокие режимы резани -- В результате этого повышается стойкость инструмента и сокращается время сверления. [c.576]

Стандартом предусмотрено, что у торцовых насадных фрез параметры определены однозначно, т. е. каждому диаметру торцовой фрезы соответствует определенное значение длины фрезы, диаметра отверстия (1 и числа зубьев г. Это следует учитывать при выборе типа и размера фрезы. [c.27]

При нарезании колес долбяками можно допускать значительно большие коэффициенты смещения, чем при нарезании реечным инструментом. Это объясняется следующим. У колес, нарезанных червячной фрезой, точка Г сопряжения эвольвенты с выкружкой при увеличении коэффициента смещения быстро приближается к.окруж-ности выступов и к оси зуба при превышении определенных значений эвольвентный участок профиля полностью исчезает (рис. 3). С ростом коэффициентов смещения высота зуба у колес, нарезанных реечным инструментом, уменьшается быстрее, чем у колес, нарезанных долбяками, что ведет к недопустимому снижению коэффициента е перекрытия. [c.15]

Основные размеры зуба и канавки. Для концевых фрез небольшого диаметра наибольшее распространение получил зуб, форма которого изображена на рис. 41. Заднюю поверхность зуба затачивают под двумя углами — главным и вспомогательным а=30° с ленточкой по цилиндру, равной 0,05—0,1 мм. Ширина заточки / главной задней поверхности, определяющей прочность зуба, выбирают по ГОСТу в зависимости от диаметра фрезы, но независимо от числа зубьев. Это следует считать неправильным, поскольку ширина ленточки для каждого размера и числа зубьев должна иметь вполне определенное значение. Для цилиндрического зуба j = 0,ЪD/z, а ширина торцового зуба /9=0,7/ . [c.123]

При выходе каждого зуба из заготовки скачкообразно уменьшается суммарная площадь слоя Р/ , срезаемого всеми одновременно работающими зубьями, что приводит к колебаниям суммарной нагрузки на фрезу и к неравномерности процесса резания при фрезеровании. Значительно равномернее работают фрезы с винтовыми зубьями, так как режущие кромки их зубьев плавно врезаются в обрабатываемый материал, ширина срезаемого слоя Ь увеличивается от нуля до максимума, а затем уменьшается опять до нуля при выходе зуба из обрабатываемой заготовки. При определенных значениях ширины фрезерования, диаметра фрезы, числа зубьев и угла их наклона в процессе резания можно получить постоянное суммарное сечение срезаемого слоя, что обеспечит полную равномерность фрезерования (уменьшение суммарного [c.126]

Для определения значений kfx и кох из центра фрезы О проводим перпендикуляр к прямой АВ, являющейся продолжением передней поверхности фрезы. Обозначим длину нормали ОВ через [c.98]

В целях создания определенной номенклатуры червячных фрез для нарезания колес передачи недостаточно внести ограничения в выборе модуля т передачи поскольку при данном модуле можно иметь множество различных значений делительных диаметров червяков й = 2г, а следовательно, и различных фрез. [c.497]

П р и м е ч а н и я 1. При определении продолжительности нагрева фрез с мелким зубом значения а, Ь и с берутся наибольшие, а для фрез с крупным зубом — наименьшие. [c.495]

Численные значения коэффициента с и показателя степени х в формуле (2) для определения стойкости торцовых фрез [c.81]

Размеры, устанавливаемые из технологических соображений размеры технологических элементов деталей (проточек для выхода инструментов, центровых отверстий и т. д.), которые назначают согласно данным соответствующих стандартов и нормалей радиусы выходных участков шлиц, шпоночных пазов и зубьев, нарезаемых в теле вала, должны быть равны радиусам соответствующих фрез (см. рис. 92) расстояния между венцами в блоках зубчатых колес, нарезаемых червячными фрезами или обрабатываемых шеверами (см. рис. 124) размеры некоторых элементов литых, штампованных, штампо-сварных и пластмассовых деталей, если их не выбирают по стандартам или нормалям, а устанавливают на основе определенных соотношений, должны быть округлены до ближайших значений из ряда нормальных диаметров или длин. [c.210]

Для определения площади поперечного сечения среза необходимо знать угол -фк контакта фрезы (см. рис. 1.2, 1,3) его значение можно установить, пользуясь следующими формулами для цилиндрического фрезерования [c.7]

Для определения полной потребной мощности резания N следует умножить табличное значение N на число z зубьев фрезы и поправочные коэффициенты Л = Л т [c.270]

Показанный на рис. 369 набор фрез мог бы быть заменен одной фасонной фрезой, если бы не сложность изготовления и заточки такой фрезы. Разделяя этот набор на отдельные фрезы, получаем инструменты простой конфигурации, поддающиеся заточке обычным способом. Все фрезы, входящие в набор, приходится затачивать с учетом необходимости сохранения определенной заданной разницы диаметров фрез. Если в обычных режущих инструментах сборной конструкции установка на размер и регулирование имеет большое значение, то в комбинированных инструментах значение регулирования резко возрастает. Можно считать не пригодной для практики такую конструкцию комбинированного инструмента, которая занимает много времени на установку и регулирование размеров. [c.399]

На резцах наиболее широкое распространение получили переходные режущие, кромки в виде дуги определенного радиуса <фиг. 90,а).Такое выполнение переходных режущих кромок по радиусу, вызывает большие трудности в отношении достижения требуемой величины заднего угла. Лучшей является прямолинейная режущая кромка, как наиболее легко выполнимая. ЭтО имеет очень большое значение для многолезвийных инструментов (фрезы, протяжки и т. п.). Поэтому здесь прямолинейная переходная режущая кромка имеет наиболее широкое применение. Вообще, переходную режущую кромку в виде дуги определенного радиуса рекомендуется применять лишь при чистовых работах и в тех случаях, когда необходимо на детали получить сопряжение соответствующего радиуса. [c.109]

При определении диаметра фрезы необходимо учитывать, что не следует применять фрезы больших диаметров на станках с относительно малой мощностью. По данным практики наибольший диаметр торцевых фрез, в зависимости от мощности станка, не должен превышать следующих значений [c.181]

Поверхности зубьев фрезы, лежащих под определен ными углами в пространстве, и значения этих углов, не- посредственно влияющих на процесс фрезерования, носят название геометрических параметров режущей части данного инструмента. [c.235]

Значение сборных инструментов. Сборные инструменты занимают важное место при обработке металлов резанием. Они охватывают довольно широкую номенклатуру, но основными типами являются фрезы, зенкеры, развертки. С точки зрения требований, предъявляемых к методам и конструкциям крепления, эти инструменты имеют много общего. Из других типов сборных инструментов необходимо указать на пилы, токарные, строгальные и расточные резцы, червячные зуборезные фрезы, дисковые и пальцевые зуборезные фрезы, протяжки, метчики калибровочные больших диаметров, фрезы резьбонарезные, долбяки крупных размеров. Методы и конструкции сборных инструментов второй группы отличаются специфическими особенностями, прис щими часто только одному определенному типу инструментов. [c.103]

Определение задних углов Пользуясь уравнением для заднего угла tg а = 6, можем определить значение заднего угла Oj для точки 2 (q2, O2), если известен задний угол Oi для другой точки I (gl, ol) (фиг. 154, а). Эти углы рассматриваются в плоскости, перпендикулярной к оси отверстия фрезы, [c.334]

Если задана винтовая канавка сверла с определенными параметрами (D, со, ф, d , а также ширина канавки), то для каждого значения угла перекрещивания осей сверла и фрезы будем иметь вполне определенные кривые сечения канавки сверла (проекции D и Е на фиг. 200). Однако для каждого такого случая, несмотря, на то, что конфигурация кривых не изменяется, можно построить большое количество профилей фрезы. Конфигурация их будет зависеть от вполне определенного диаметра фрезы и определенного положения оси оправки, т. е. точки S (соотношения. г у согласно фиг. 197). При заданном диаметре фрезы нельзя произвольно назначать положение точки S, так как оно зависит от условия одновременного касания каждой кривой сечения канавки сверла с определенной окружностью фрезы в каждой плоскости, перпендикулярной к оси оправки, причем одновременное касание осуществляется по пространственной линии контакта. Однако не всегда заданный диаметр фрезы сможет обеспечить это одновременное и непрерывное соприкосновение профилей. Поэтому при профилировании приходится отыскивать оптимальное положение точки S, что обычно связано с большой затратой времени. [c.403]

Этот размер является минимальным, поэтому при определении следует его увеличить до ближайшего значения нормального ряда фрез. Пределы диаметров фрез для трапецеидальной резьбы и червяков 60—180 мм, диаметры отверстий 27—60 мм, толщина 10—40 мм. [c.623]

Стремление сделать зубчатую передачу компактной может привести к уменьшению числа зубьев колес. В колесе с числом зубьев ниже определенного предельного значения может произойти подрезание зубьев, т. е. врезание головки зуба стандартного инструмента—рейки, червячной фрезы или долбяка — в ножку [c.418]

Такие преобразования действия сил и их моментов совершаются на протяжении всей сложной цепи передающих механизмов станка. В электродвигателе имеет значение не только окружная сила на его шкиве, но и плечо этой силы — радиус (половина диаметра) шкива. Электродвигатель передает механизмам станка определенный крутящий момент. Дальше вдоль всей передающей цепи, в коробках скоростей и подач, в каждом механизме, в каждой паре колес важно соотношение окружных сил и плеч — происходящее в них преобразование моментов сил. И так происходит до исполнительных органов станка, совершающих вращательное движение резания, до фрезы, шлифовального круга или обтачиваемой детали, которые получают определенный крутящий момент. Сила на их окружности зависит от плеча — диаметра инструмента НЛП детали. [c.65]

Фосфатирование режущего инструмента. Практические успехи при фосфатировании режущего инструмента достигнуты, например, в ЧССР и ГДР [75]. Фосфатирование используют для повышения стойкости режущего инструмента всех видов, а также для лемехов плугов и сегментов режущих аппаратов сельскохозяйственных машин [76]. Сообщается [77, 78], что фосфатирование применяют для повышения долговечности фрез, токарных резцов, напильников, спиральных сверл и другого инструмента, изготовленного из углеродистых и инструментальных сталей, за исключением твердых сплавов. Преимущественно используют горячее фосфатирование при 95—98 °С в течение 12—15 мин, до прекращения выделения Нз-Благодаря такой обработке стойкость режущих инструментов повышается в 1,8—4 раза фосфатная пленка способствует улучшению смазки режущего инструмента и облегчает отделение стружки. Исследования [79] показали, что горячее фосфатирование спиральных сверл повышает их стойкость на 360%, а холодное — на 195% по сравнению с нефосфатированными сверлами. Согласно другим данным [80], горячее фосфатирование повышает стойкость инструмента на 300—400%, холодное — на 150%, обработка в горячей воде на 200%, электроискровая обработка на 200—300%, а обработка сверл паром при 540 °С в течение 20 мин увеличивает их производительность в 2 раза. Предполагается, что горячее фосфатирование и обработка в горячей воде способствуют снижению содержания в стали мягкого остаточного аустенита вследствие его перехода в мартенсит, повышающий прочность металла. На стойкость инструмента влияет также и продолжительность фосфатирования или обработки в горячей воде. Исследования [81] показали, что стойкость инструмента возрастает с увеличением продолжительности обработки до определенного значения, после которого стойкость снижается. [c.254]

Существует ряд конструкций корригироваины.к фрез, отличающихся методом корригирования зубьев. Эти фрезы являются фрезами определенной установки, т. е. сравнительно точно устанавливаются в осевом направлении, для чего на центровом зубе фрезы наносят риску, которая должна совпадать с межосевым перпендикуляром (рнс. 33). При иной установке, а также при нарезании корригированной фрезой колес с числом зубьез, значительно отличающимся от расчетного, она может быть использована как обычная черновая фреза. Указап.чые фрезы рассчитывают на определенные значения подачи и числа нарезаемых зубьев. Практически они могут быть использованы как высокопроизводительные фрезы при нарезании колес с числом зубьев, примерно на 20% больишм или меньшим по сравнению с расчетным. [c.65]

Наибольшее затруднение при создании САУ представляет задача получения малых реверсивных перемещений стола станка с установленной на нем обрабатываемой деталью. Как известно, вследствие недостаточной жесткости привода и большой разности в коэффициентах трения покоя и движения при медленном перемещении тяжелых узлов наблюдаются скачки, которые могут достигать значительной величины. Для уменьшения этих скачков и придания им определенного значения в описанной САУ был использован механизм малых реверсивных перемещений ударно-инерционного действия, а также упруго-силовой привод малых перемещений. Для проверки работы системы обрабатывали детали из серого чугуна. НВ 150) размерами 200x250 мм с подачей 5 = 235 мм/мин фрезой с углом в плане ф = 60°. Размеры деталей, полученных обработкой с регулированием,сравнивали с размерами аналогичных деталей, обработанных при тех же условиях, но без использования САУ. Эксперименты показали, что применение САУ позволяет значительно повысить точность обработки. Для проверки возможностей САУ обрабатывали детали с колебанием припуска от 2 до 8 мм, причем брали самые неблагоприятные условия, когда имело место резкое 1зменение припуска. Для этого на заготовке делали ступеньку высотой 6 мм. Сначала обрабатывали участок детали с припуском 8 мм, а затем — 2 мм. После обработки такой заготовки снимали профилограмму среднего продольного сечения детали при помощи самописца БВ-862. Величина поля рассеяния размера в партии деталей сократилась с 0,057 мм при обычной обработке до 0,015 мм при обработке с САУ, а погрешность формы соответственно с 0,08 мм до 0,03 мм. [c.534]

На входном валу цилиндрической передачи зубья шестерен нарезают на среднем участке. Диаметр его определен чаще всего размером значение которого находят из условия надежного контакта торцов заилечика и внутреннего кольца подшипника (см. рис. 3.1). Конструкция вала на среднем участке зависит от передаточного числа и значения межосевого расстояния передачи. При небольших передаточных числах и относительно большом межосевом расстоянии диаметр окружности впадин шестерни больше диаметра т/бп вэла (рис. 10.6, а). При больших передаточных числах и малом межосевом расстоянии df < /бп тогда конструкцию вала вьшолняют по одному из вариантов рис. 10.6, б — д, предусматривая участки для выхода фрезы, нарезающей зубья. Диаметр 2)ф фрезы принимают в зависимости от модуля т. [c.160]

Аналитическое определение производится в прямоугольной системе координат с осью Ох, совпадающей с начальной прямой фрезы, и осью Оу, проходящей через точку пересечения профиля с начальной прямой или совпадающей с осью симметрии зуба фрезы при симметричном его профиле. Определение координат производится на основе положений, приведенных на стр. 519. Для этого вычерчивается взаимное расположение центроид, профиль детали в произвольном положении, находится точка касания профилей, как точка пересечения профиля детали с нормалью к нему, проходящей через полюс профилирования Р (фиг. 31, б). Проводятся оси координат и откладываются координаты х и у точки С профиля зуба фрезы в вычерченном положении профилирования. Из искомых и известных величин — радиуса начальной окружности, перемещения начала координат — /-j p, величин, определяющих профиль детали, составляется замкнутая ломаная линия (на фиг. 31, б для участка — линия DOPO FEO , которую проектируют аналитически поочередно на оси координат, н определяют значения координат X и у указанной произвольной точки С данного участка профиля зуба фрезы. [c.545]

Для выбора скорости резания и мощности используют данные табл. 6.38...6.4], составленных для условий встречного фрезерования safoTOBOK из углеродистых конструкционных сталей и чугунов. (НВ 179...229) при применении быстрорежущих фрез из стали Р6М5 и твердосплавных фрез из сплава TI5K6. В табл. 6.38...6.41 значения мощности соответствуют максимальны.м значениям г и В. Для определения скорости резания в. условиях, отличающихся от тет, для которых составлены табл. 6.38..6.4], табличные значения скорости необходимо у.множить на поправочные коэффициенты . v = где kj. , кщ, —поправочные коэффициенты на скорость резания в зависимости соответственно от периода стойкости фрезы (табл. 6,42), от обрабатываемого материала (табл. 6,43), от характера заготовки и состояния ее поверхности (табл. 6.44), от марки инструментального материала (табл. 6.45). [c.279]

Были предприняты меры к устранению данного типа затупления путем совершенствования конструкции и технологии изготовления инструмента. С этой целью уменьшают главный угол в плане токарного резца. При этом режущая кромка первоначально вступает в контакт с обрабатываемым материалом в точке, удаленной на некоторое расстояние от вершины резца, а глубина и силы резания постепенно увеличиваются до номинального значения. В случае применения хрупких инструментальных материалов (например, твердого сплава) используют малые или отрицательные значения переднего угла, что дает некоторое упрочнение инструмента. Кроненберг вывел уравнения для определения напряжений в режущем инструменте и привел рекомендации, в соответствии с которыми необходимо стремиться к созданию на передней поверхности инструмента сжимающих напряжений, чтобы предотвратить его разрушение. С помощью приведенных в этой работе формул можно производить проверочные расчеты инструмента на прочность. Альбрехт показал, что для уменьшения или полного устранения выкрашиваний твердосплавных ножей при фрезеровании твердых сталей необходимо на режущих кромках шлифовать узкие упрочняющие ленточки. В работе Хоши и Окушима представлены результаты исследования влияния различных факторов на выкрашивание торцовых фрез. Авторы отличали выкрашивание режущих лезвий при низких и высоких скоростях резания. В последнем случае причиной выкрашивания они считали усталостные явления. При попутном фрезеровании выкрашивания лезвий наблюдались реже. Несмотря на то, что эти опыты были выполнены инструментом, оснащенным твердым сплавом на основе карбида титана, было высказано предположение о возможности применения титано-вольфрамовых твердых сплавов. Для этого необходимо было образовать на режущих лезвиях упрочняющие ленточки. [c.161]

Величина переднего угла оказывает влияние не только на износ передней грани. С увеличением переднего угла уменьшается радиус округления режущей кромки. Поэтому в тех случаях, когда инструмент изнашивается только по задней грани, увеличение переднего угла до его рационального значения снижает скорость износа задних граней инструмёнта. На, графике (фиг. 78) показано изменение износа задней грани и стойкости, концевой фрезы при обработке стал ОХМ на следующих режимах резания подача на один зуб 0,108 мм, скорость резания 35,5 mJmuh, глубина резания А мм, ширина фрезерования 16 мм. Здесь так же, как и случае износа по передней грани, наблюдается уменьшение износа и увеличение стойкости при увеличении переднего угла только до определенной величины (в данном случае 20°), а дальнейшее увеличение его сопровождается возрастанием износа и резким снижением стойкости. [c.95]

Однозубые незатылованные фрезы сохраняют постоянство радиуса резания независимо от числа переточек. Это достигается тем, что фреза, имеющая цилиндрическую поверхность, ось которой совпадает с осью фрезы, устанавливается в патрон с эксцентриситетом. В этом случае задний угол фрезы образуется за счет эксцентричного ее вращения. Для обеспечения нормальных условий резания необходимо фрезу закреплять в эксцентриковом патроне с определенным углом установки по имеющейся в патроне специальной шкале (рис. 5). Регулируя в соответствии со шкалой угол установки фрезы, можно изменять радиус резания на 10—15% от номинального значения. [c.214]

Изменяя угол ф, определяют величины х , (/д, Хв, Ув и наносят на кальке полученные положения базовых точек А к В (фиг. 487, в). Точки, вычисленные при одном значении ф, совмещают с базовой линией (точками) на листе бумаги и в каждом положении копируют на кальку профиль детали. Общая огибающая ко всем, полученным на кальке последовательным положениям профиля детали (фиг. 487, г) является искомым прэфилем инструмента. По этому же методу можно определить профиль инструмента также и для обработки деталей сложной криволинейной формы. Его дможно также применить для определения профиля детали, который получится в результате обработки найденны.м профилем инструмента, например для контроля правильности профиля, для исследования условий обработки, последовательности и правильности обработки. В этом случае (фнг. 488) иско.мый профиль детали определяется на кальке К, а производящ .й профиль фрезы (рейки) вычерчивается на бумаге Б. Базовая точка А помещена на начальной прямой, а точка В — на перпендикуляре к начальной прямой, проходящем через точку А на расстоянии а от нее. Положение базовых точек определяем в прямоугольной систе.ме координат, ось Ох которой касательна к начальной окружности детали, а ось Оу совпадает с радиусом. [c.811]

Исследования стойкости фрез с разными значениями угла и показали, что с увеличением угла наклона зубьев от 10 до 60° стойкость фрезы возрастает от трех до пяти раз. Благоприятный отвод егружки способствует снижению удельной нагрузки и удельных сия резания на 4т>езу. Сильное влияние, которое оказывает угол на фактический передний угол, позволяет уменьшать значения этого угла с целью упрочнения режущей кромки, компенсируя разницу увеличением угла и. Особенно эффективно так(Ж уменьшение угла при обработке материалов, требующих больших передних углов (легкие сплавы, некоторые жаропрочные стали и т. д.). Увеличение угла <а способствует также и более плавной работе за счет увеличения коэффициента перекрытия, т. е. увеличения числа зубьев, одновременно находящихся в контакте с поверхностью резания. Однако большие значения углов о приводят к увеличению передних углов и ослаблению торцовых зубьев фрез, к усложнению заточки и переточки зубьев при эксплуатации. Практически установленные определенные диапазоны значений угла для различных видов фрез приведены ниже. [c.179]

Зная Щ найдем диаметр й круглой оправки. Диаметр оправки па прочность рассчитывают редко обычно при конструировании фрез для определения диаметра оправки используют значения из табл. 13, учитывающие также необходимую жестквсть оправок и стандартный размерный ряд диаметров отверстий фрез. [c.155]

Переменная толщина стружки, меняющаяся от начала врезания зуба до его выхода, требует переменного усилия для ее снятия. Усилие, потребное для снятия стружки калсдым зубом цилиндрической фрезы, возрастает от нуля до определенной наибольшей величины при фрезеровании против подачи и, наоборот, падает от наибольшего значения до нуля при фрезеровании по подаче. Такое резкое изменение усилия резания вызывает колебание нагрузки станка, что, в свою очередь, вызывает удары р приводном механизме и приводит к вибрации станка. [c.106]

Он имеет особенно большое значение для твердосплавных фрез, так как он обусловливает определенное врезание режущей кромки в обрабатываемый металл. Из рис. 316, II видно, что торцовые зубья фрезы при положительном продольном переднем угле со (рис. Мб, Па) врезаются в металл вершиной, а при отрицательцом продольном цереднем угле (рис. 316, По) не вершиной, а точкой лезвия, удаленной от вершины примерно на глубину резания. Затем врезаются точки, приближающиеся к вершине зуба, что и предохраняет последнюю от ударов при врезании. [c.424]

Силы, действующие при зуоофрезг ования. Для определения окружной силы реза 1я в кГ, действующей по касательной к окружности выступов фрезы, нужно величину среднего крутящего момента (табл. 48) разделить па радиус фрезы (в Л ), а при работе многозаходными фрезами приведенные в таблице значения нужно умножить на число заходов фрезы. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...