Устойчивость движения по трубе

Устойчивость движения по трубе [c.147]

УСТОЙЧИВОСТЬ ДВИЖЕНИЯ ПО ТРУБЕ (49 [c.149]

УСТОЙЧИВОСТЬ движения по трубе 139 [c.139]

Устойчивость движений по трубе 141 [c.141]

Модель ламинарного потока [734]. Прежде чем сформулировать основные задачи, рассмотрим возможность существования устойчивого ламинарного псевдоожиженного слоя. Рассмотрим простой случай течения по трубе, когда сечение псевдоожиженного слоя имеет радиус Я и бесконечную высоту. При этих предположениях уравнения количества движения (6.39) и (6.42) (д.ля скоростей 10, и в осевом направлении г и радиальном направлении г) принимают вид [c.404]

Ламинарное движение в пограничном слое, как и всякое другое ламинарное течение, при достаточно больших числах Рейнольдса становится в той или иной степени неустойчивым. Характер потерн устойчивости в пограничном слое аналогичен потере устойчивости при течении по трубе ( 28). [c.238]

Существующие методы можно разделить на теоретические (в основе их — теория устойчивости движения, различные полу-эмпирические способы) и экспериментальные. Экспериментально точка перехода определяется так же, как и для круглых труб, по критическому значению чисел Re. Критические числа Re для точки перехода обычно выражаются либо через координату точки перехода, либо через одну из характерных толщин пограничного слоя б, б или б . Для пластинки [c.324]

Выделим панель, например, экрана, состоящую из большого количества отдельных труб, объединенных во входном и выходном коллекторах (рис. 3-1). Пусть все трубы по гидравлическому сопротивлению и тепловым параметрам будут одинаковы, а сопротивления входного и выходного коллекторов малы по отношению к сопротивлению самих труб. Естественно проводить анализ устойчивости движения обогреваемой жидкости прежде всего в зависимости от условий работы отдельно взятой трубы, а лишь затем учитывать влияние соседних труб, могущих иметь иной обогрев. [c.79]

На рис. 7-5 показаны графики граничных значений для неравенства (7-50), когда правая и левая части равны при различных отношениях Poi oi/ 3o2 o2, разных значениях коэффициента T)g2i и трех давлениях. Из кривых рис. 7-5 явно видно значительное влияние коэффициента t]q2i, учитывающего неравномерность обогрева труб нижней радиационной части по длине, на границу устойчивости пароводяного потока. Увеличение интенсивности обогрева на испарительном участке приводит к повышению коэффициента а следовательно к уменьшению устойчивости движения, т. е. к возможности появления пульсаций. [c.259]

Н. Е. Жуковский сделал ряд выдающихся открытий в различных отделах механики. Он разработал методы изучения движения тел с полостями, наполненными жидкостью, исследовал сложное явление гидравлического удара в водопроводных трубах и расширил возможности решения задач гидроаэродинамики методами струйной теории сопротивления. Важные открытия сделаны Жуковским по теории регулирования хода машин, теории механизмов и теории устойчивости движения. [c.69]

Питательная вода, поступающая в барабан-паросборник I через опускную трубу, заполняет коллектор н подъемную трубу. Так как коллектор и подъемная труба находятся в зоне высоких температур, то вода закипает, и образующаяся пароводяная смесь как более легкая по подъемной трубе возвращается в барабан котла. В барабане пар выделяется из пароводяной смеси и направляется в пароперегреватель, а вода опять опускается по трубе 2 в коллектор Л. Таким образом, создается естественная циркуляция воды и пароводяной смеси в паровом котле. Для надежной и безопасной работы котла циркуляция в нем должна быть устойчивой, т. е. движение потоков воды и пароводяной смеси в контуре должно быть непрерывным и с необходимой расчетной скоростью. В противном случае в подъемных трубах могут возникать паровые мешки, приводящие к местному перегреву стенок труб и к их разрыву. [c.165]

Исследование устойчивости решения (13) показывает, что действительные части корней характеристического уравнения неположительны. Следовательно, в рассматриваемом приближении пузырьки, имеюш,ие в начальный момент времени нулевые (или близкие к нулевым) составляющие скоростей в направлении цилиндрических радиуса и угла останутся с такими нулевыми значениями составляющих скорости и в дальнейшем движении (по крайней мере на конечном интервале времени). Их проекции на орты локального базиса цилиндрических координат Тг и не изменятся по крайней мере на этом вышеупомянутом интервале времени в процессе движения. Таким образом, траектории центров пузырьков (по крайней мере на конечном интервале времени) представляют собой прямые, параллельные оси трубы. [c.755]

При движении по трубопроводу нагретой среды (горячей воды или пара) соединения иногда расшатываются, что ведет к тому, что в момент температурного сокращения длины трубы зазор для одной какой-нибудь щеки с резьбы суживается, а для другой — расширяется. Это приводит к сжатию уплотнителя сперва вдоль одной, а затем вдоль другой щеки. В то же время в правильно выполненном резьбовом соединении уплотнитель должен быть сжат только один раз — в момент натяга муфты и фасонной части о сбег резьбы и затем устойчиво держаться в сжатом состоянии. Если эти условия не соблюдаются, то при возникновении чередующихся дополнительных сжатий уплотнительного материала, лишенного упругости, вдоль всего зазора образуется сквозная винтообразная канавка, через которую вытесняется транспортируемая по трубопроводу среда — вода или пар. [c.117]

В результате радиационного обогрева экранных труб находящаяся в них вода закипает, образовавшиеся пузырьки пара, поднимаясь вверх, увлекают за собой еще не вскипевшую воду. В трубах экрана по направлению к барабану образуется поток пароводяной смеси (пароводяной эмульсии). Так как гидростатическое давление пароводяной смеси в экранных трубах от нижнего коллектора до барабана меньше, чем вес столба воды в опускных трубах, то в гидравлической системе барабан — опускные трубы — экранные трубы-барабан образуется устойчивое движение — естественная циркуляция. Поднимающаяся в барабан пароводяная смесь с помощью сепарационных устройств разделяется на пар и воду. Отделившаяся вода, смешиваясь с питательной водой из экономайзера, вновь включается в круг циркуляции. В котлах с естественной циркуляцией отношение весов всей циркулирующей в экранах воды О к образовавшемуся пару О носит название кратности циркуляции С =. Надежная устойчивая циркуляция обеспечивает достаточно интенсивный отвод тепла от стенок труб экранов, не допуская перегрева их выше допустимых величин. В зависимости от конструкции котлоагрегата кратность циркуляции меняется в пределах от 4 до 20. [c.52]

Каждый из циркуляционных контуров должен обеспечить бесперебойное движение воды в опускных трубах, равномерное распределение воды по экранным или конвективно обогреваемым трубам и устойчивое, неразрывное движение образующейся пароводяной смеси в них. Последнее требование является основным, определяющим надежность работы циркуляционного контура. Нарушение устойчивого движения пароводяной смеси в обогреваемой трубе приводит к застою пузырьков пара у стенок при опрокидывании циркуляции (т. е. изменении движения воды и -пароводяной смеси из подъемного в опускное), расслоению пароводяной смеси на раздельное течение пара и воды и др. Эти явления влекут нарушение отвода тепла от обогреваемых снаружи стенок труб экранов и конвективных пучков с вытекающим отсюда перегревом металла стенок труб и потерей их прочности. [c.71]

Проблема турбулентности возникла в середине прошлого века, когда между теоретической гидродинамикой (с ее уравнениями Навье-Стокса) и прикладными задачами о течении жидкости или газа обнаружилось множество противоречий. Например, экспериментаторам было известно, что при достаточно больших скоростях течения жидкости по трубе сопротивление движению должно расти как квадрат средней (по сечению) скорости (закон Шези). Из теории же следовало, что сопротивление растет пропорционально первой степени скорости (закон Пуазейля). Первый шаг к примирению этих противоречий сделал О. Рейнольдс, опубликовавший в 1883 г. работу о результатах опытов с окрашенными струйками в потоке, где он ввел число Ке = УО/и В — диаметр, V — скорость, р — кинематическая вязкость) и впервые связал закон Пуазейля с ламинарным течением жидкости, а закон Шези с турбулентным движением. Он установил, что ламинарное движение устойчиво только при Ке < 2000, а при больших числах Ке возникает турбулентность. Так, для воды, текущей по трубе диаметром 1 см при комнатной температуре, ламинарный режим, как правило, кончается уже при средней скорости течения 30 см/с. [c.494]

Мы видели, что для движения между вращающимися цилиндрами при К>Ккр (когда существуют частоты с 1т ш > 0) основное стационарное течение оказывается вообще невозможным, так как уже ничтожные возмущения, раз возникнув, усиливаются до конечной амплитуды. При течении же в трубе усиление возмущения сопровождается его перемещением вниз по потоку если же рассматривать движение в данном месте трубы, то окажется, что в нём возмущение не усиливается, а затухает со временем. Следует также иметь в виду, что, поскольку реально приходится, разумеется, иметь дело с трубами хотя и большой, но конечной длины, возникающее где-либо возмущение может оказаться вынесенным из трубы раньше, чем оно приведёт к истинному срыву ламинарного течения. Таким образом, и при I > Rкp стационарное движение в трубе по существу устойчиво по отношению к малым возмущениям и принципиально может быть осуществлено при значениях 1 , значительно превышающих Ккр. [c.139]

Для течения в трубе кругового сечения полное теоретическое исследование устойчивости еще отсутствует, но имеющиеся результаты дают веские основания полагать, что это движение устойчиво по отношению к бесконечно малым возмущениям (как в абсолютном, так и в конвективном смысле) при любых числах Рейнольдса. В силу аксиальной симметрии основного течения, возмущения можно искать в виде [c.151]

Рассмотрим основные закономерности ламинарного режима при равномерном движении в круглых трубах, ограничиваясь случаями, когда ось трубы горизонтальна. При этом мы будем рассматривать уже сформировавшийся поток, т. е. поток на участке, начало которого находится от входного сечения трубы на расстоянии, обеспечивающем окончательный устойчивый вид распределения скоростей по сечению потока. [c.116]

НИИ пароводяного потока в трубе с/=8 мм, максимум на кривой x p = f(p) устанавливается при д 5 МПа, а по данным автора 1118], при МПа. Такой ход зависимости Хлр от р объясняется в основном двумя причинами. С одной стороны, уменьшение коэффициента поверхностного натяжения жидкости с ростом давления насыщения приводит к снижению устойчивости пленки, что способствует уменьшению величины Хар- С другой стороны, с ростом давления повышается плотность пара и соответственно снижается скорость его движения. Это приводит к росту Хдр. По-видимому, при высоких давлениях доминирующее влияние оказывает первый фактор, а при низких — второй [49]. Для расчета величины х р авторы работы [49] рекомендуют формулу [c.240]

Совместная работа различно обогреваемых труб панели изучается в шестой главе. Рассматриваются условия устойчивости движения по параллельно включенным трубам для различных панелей экранов и ширм, т. е. элементов агрегата, имеющих наибольший процент повреждаемости вследствие нарушения теплогидроди-намики. [c.12]

Прыжок жидкости наблюдается и при поступательновращательном течении вязкой жидкости по трубе. Участок трубы, на котором достигается критическое значение скорости поступательного течения и в конце которого возникает прыжок , называется предельной длиной трубы на этом участке движение жидкости устойчиво. За этим участком поток становится неустойчивым и в нем возникают сильные пульсации, затем поток успокаивается. [c.328]

Еще большая гидродинамическая устойчивость и полное отсутствие возможности расслоения характерны для прямоточных котлов сверхкритического давления. Исследования, произведенные на опытном котле давлением 300 ата, показали, что как при наличии дроссельных шайб с отверсти5 ми 5 мм в трубах с внутренним диаметром 20 мм, так и при отсутствии этих шайб движение воды было устойчивым, пульсации отсутствовали, неравномерность распределения воды по трубам не превышала 10-f-15% (фиг. 2-18). [c.47]

Таким же путем можно составить формулы для других типов экранирования. По формулам (2-94) и (2-95) рассчитана гидравлическая характеристика для и-образных труб (рис. 2-23). Обращает на себя внимание большая область многозначности при значительных величинах +(pjiy) и (рш). Такие трубы наиболее подвержены нарушениям устойчивости движения, особенно при больших тепловых развер-ках и различных возмуш,ениях. [c.75]

Надежность гидравлического режима экономайзеров определяется нормальными температурными условиями работы металла при устойчивом движении, невозможностью застоя и опрокидывания потока в отдельных трубах, отсутствием пульсаций, кипения воды в некипящих элементах или полного испарения в кипящих, обеспечением отвода газов и отсутствием скоплений внутренних отлол<е-ний. В кипящих экономайзерах не должно быть расслоения потока. Достаточную для этого массовую скорость определяют по [36] для минимальной нагрузки котла, при которой возможно кипение в разверенной трубе. Проверка застоя и опрокидывания потока в кипящих экономайзерах с подъемным движением воды производится по (13.12) и (13.13). Энтальпия воды на входе в разверенную трубу принимается при этом равной энтальпии воды при температуре насыщения. Элементы экономайзеров, входящие в барабан выше уровня воды, на опрокидывание потока не проверяют. При сверхкритическом давлении проверка на застой производится по [36]. [c.277]

Итак, весь процесс получения пара от подогрева воды до его перегрева осуществляется в четырех элементах котлоагрегата экономайзере, экранах, конвективном пучке и пароперегревателе. Теплообмен во всех этих элементах происходит при выссЛих температурах стенок поверхности нагрева, находящихся также под действием большого внутреннего давления. Эти тяжелые условия работы ставят особые требования к поддержанию температуры металла стенок труб поверхности нагрева в пределах допустимых величин по условиям прочности. Выполнение этого требования облегчается путем создания устойчивого движения воды и пара внутри трубной системы котлоагрегата. Такое движение воды и пара внутри трубной системы котла может осуществляться либо за счет разности их удельных весов (естественная циркуляция), либо под. действием насосов (принудительная циркуляция). Общая схема движения воды и пара в котлоагрегате о естественной циркуляцией, приведенном на рис. 4-1, такова в котел непрерывно для восполнения расхода воды, аревратившейся в пар, подается вода (питательная вода) под давлением, превышающ им давление вырабатываемого пара. Вода сначала проходит экономайзер, подогреваясь в ем до тем пературы, близкой к температ ре кипения (в так называемых кипящих водяных экономайзе рах вода доводится до кипения). Перед распределением по экранам и конвективным пучкам [c.52]

Поверхности нагрева котла, расположенные ближе к топке, работают с ббльщими теплона-пряжениями, чем задние ( хвостовые ) поверхности, так как продукты сгорания по мере их движения по котельным газоходам постепенно охлаждаются, и теплообмен протекает при непрерывно уменьшающемся температурном напоре. Соответственно этому интенсивность парообразования и паросодержание в передних поверхностях нагрева котла выше, чем в сообщающихся с ними задних поверхностях. Энергично образующиеся в сильно обогреваемых поверхностях нагрева пузыри пара, имеющие значительно меньший удельный вес, чем вода, стремятся выйти вверх (всплыть, сепарироваться), и хотя и опережают в этом своем движении воду, все же увлекают ее за собой. В итоге создается значительная разность удельных весов сообщающихся столбов жидкости в сильно обогреваемых и слабо обогреваемых (или вовсе не обогреваемых) трубах циркуляционного контура (фиг. 3-43,а), общее устойчивое подъемное движение в передней части контура и опускное движение в его задней части. Общее количество циркулирующей по замкнутому контуру воды при этом значительно превышает количество вырабатываемого контуром пара отношение этих величин называется кратностью циркуляции и связано с весовым паросодержанием в конце контура простым соотношением [c.194]

Нарушение устойчивости движения жидкости определялось по росту искусственно вызванных в потоке турбулентных пробок. По осциллограммам с записью давления при затухающих и развивающихся турбулентных пробках Т. Сарпкая получил границы устойчивости ламинарного потока при гармоническом изменении расхода жидкости в трубе. Эти границы показаны на рис. 9.1, причем по [c.187]

Приведенные данные о критических числах Рейнольдса отн сятся к равномерному движению жидкости и отличаются от зн чений КСкр при неравномерном движении. Так, при уменьша щемся вниз по течению сечении круглой трубы значение нижне критического числа Рейнольдса КСн р возрастает до 20 ООО, а расширяющихся трубах становится меньше 2000. Таким образо на значение числа Рейнольдса Ке влияет характер изменения ск ростей вдоль течения. Ускорение потока способствует повышен устойчивости движения жидкости. В самом деле, с точки зрен физики критерий Рейнольдса можно рассматривать как отнош ние сил инерции Р потока к силам трения Т [c.74]

При достаточно больших значениях числа Рейнольдса сопутствующее горению движение газа в трубе становится турбулентным, что в свою очередь оказывает обратное действие на вызвавшее движение пламя. Согласно К. И. Щелкану структура зоны горения имеет при этом следующий характер. Турбулентные пульсации, основной масштаб которых велик по сравнению с обычной толщиной пламени 8, приводят к нерегулярному искривлению его фронта. Это искривление может быть весьма значительным, поскольку степень устойчивости фронта по отношению к его деформациям согласно сказанному выше, вероятно, невелика. В результате возникает сравнительнэ широкая зона горения , представляющая собой нерегулярно сложенный в гармошку тонкий фронт пламени. Скорость горения при этом значительно возрастает за счёт значительного увеличения общей поверхности, на которой оно фактически происходит. Следует заметить, что описанная картина существенно отличается от той, которая должна была бы возникнуть в результате автотурбулизации пламени зона горения представляла бы собой однородную область, активно перемешиваемую турбулентными пульсациями малых по сравнению с радиусом трубы масштабов. [c.581]

Расчет на устойчивость особенно важен для высоких сооружений, таких, как дымовые трубы, мачты, краны, высокие стены и т. п. Заметим, что в случае, когда Р > а опрокидывающий момент меньще момента устойчивости, тело будет скользить по опорной плоскости, конечно, если конструкция допускает такое движение. [c.57]

Рассмотрим установившееся ламинарное движение жидкости в круглой трубе в условиях вполне сформировавшегося потока, т. е. полагая, что начальное сечение потока находится на расстоянии от входа в трубу, достаточном для обеспечения устойчивого распределения скоростей в поперечном сечении. Найдем закон, по которому р 1спределяются скорости по поперечному сечению трубы. [c.160]

Кроме конфигурации граничных поверхностей необходимо учитывать влияние режимов движения жидкости па величину и механизм, потерь. Как известно из гл. 2 и 5, кинематические структуры ламинарного ji турбулентного потоков различны турбулентные пулбсащш "Гпорождают добавочные касательные напряжения, которые вызывают увеличение потерь энергии в турбулентных потоках по сравнению с ламинарными при сопоставимых условиях. Для оценки потерь важно знать условия перехода ламинарного течения в турбулентное. Этот вопрос рассмотрен в п. 6.6. Здесь укажем только на классический опыт О. Рейнольдса, который, наблюдая поведение подкрашенных струек жидкости в стеклянной трубке, установил сугцествование критического значения числа Re =-- vdh, определяющего границу между ламинарным и турбулентным режимами. Если для круглых труб число Рейнольдса определять по формуле Re = vdiv (где а — средняя скорость потока d—диаметр трубы), то, как показали опыты О. Рейнольдса и других исследователей, при Re < Re p = = 2300 наблюдается устойчивый ламинарный режим, при Re > [c.140]

Описанный в этом параграфе характер течения и соответствующие ему зависимости имеют место только при устойчивом ламинарном режиме, т. е. при Re < Re p. При значениях Re > R kp возможно нарушение ламинарного характера течения и возникновение турбулентности. Механизм перехода от ламинарного течения к турбулентному достаточно сложен и, несмотря на многочисленные исследования, выяснен не полностью. Тем не менее можно дать хотя и схематичное, но достаточно близкое к реальной картине описание движения при околокритических числах Re, Так, при числах Re, немного меньших Квкр, в ламинарном потоке периодически появляются кратковременные очаги турбулентности, которые могут на отдельных участках заполнять все сечение потока, образуя турбулентные пробки . Этот переходный процесс можно характеризовать долей А/ некоторого интервала времени Т, в течение которой в данной точке потока существует турбулентный режим. Величину у = At/T называют коэффициентом перемежаемости. По мере возрастания числа Рейнольдса, а также при удалении от входа в трубу величина у непрерывно возрастает. [c.167]

Укажем, наконец, что двухфазное течение в охлаждаемых трубах (конденсация движущегося в трубе пара) характеризуется уменьшением скорости смеси по длине канала по этой причине его структура очень сильно зависит от ориентации канала. В вертикальных охлаждаемых каналах устойчивое течение практически возможно лишь для опускного парожидкостного потока, так как при встречном движении пленки конденсата и пара велика вероятность захлебывания (см. гл. 4). При опускном движении конденсирующегося пара в вертикальной трубе самым естественным и основным является кольцевой режим течения. В горизонтальных трубах при малых скоростях смеси всегда возникают расслоенные структуры. Однако при конденсации жидкая пленка непрерывно образуется по всему периметру канала и затем стекает вниз. Поэтому здесь также наблюдается кольцевая структура с большой и увеличивающейся по длине несимметрией в распределении толщины жидкой пленки по периметру трубы. Большая часть расхода жидкости в направлении течения приходится на нижнюю часть сечения канала — ручейковая структура, тогда как наиболее интенсивная конденсация происходит по верхней части периметра, где пленка конденсата тонкая. [c.340]

Наиболее эффективным и надежным способом интенсификации теплообмена при кипении является применение пористых металлических покрытий. При этом пористая структура образуется либо в результате покрытия поверхности трубы тонкими металлическими сетками, либо нанесением на нее металлического порошка определенной зернистости. При этом образуется пористый слой с разветвленной системой сообщающихся между собой капиллярных каналов, через которые происходят эвакуация пара и подпитка пористой структуры жидкостью, подтекающей сюда под действием сил поверхностного натяжения. Кипение происходит как внутри пористого покрытия, так и на его поверхности. Высокая ннтен-сивность теплообмена свидетельствует о том, что пористая структура создает весьма благоприятные условия для зарождения и роста паровых пузырей. Например, авторы работы [137] указывают, что при кипении н-бутана (р= 1,27-10 Па) на гладкой трубе образование паровых пузырей по всей ее поверхности наблюдалось только при = 35 кВт/м2, а дд трубе с пористым покрытием вся поверхность трубы была занята паровыми пузырями уже при 7=1,5 кВт/м . Эти и многие другие опыты показали, что устойчивое развитое кипение на поверхностях с пористыми покрытиями устанавливается при весьма незначительных температурных напорах (перегревах жидкости). Основной причиной этого является то, что в данном случае поверхности раздела фаз возникают внутри пористого слоя [54, 130, 146]. При выбросе паровой фазы из пористой структуры в последней всегда остаются паровые включения, в которые испаряется тонкая пленка жидкости, обволакивающая стенки капиллярных каналов [54, 130]. В соответствии с моделью автора [14G] испарение микропленки происходит по всей поверхности капиллярного канала, высота которого равна толщине пористого покрытия. Таким образом, элементы пористой структуры сами являются центрами зарождения паровой фазы. Так как диаметр капиллярных каналов (10- —10 м) больше критического диаметра обычного центра парообразования, то испарение пленки в паровые включения или с поверхности капилляра требует значительно меньшего перегрева жидкости. Не менее важное значение имеет и то, что в пористой структуре перегрев поступающей в капилляры жидкости происходит в условиях весьма высокой интенсивности теплообмена. Действительно, при таких малых диаметрах капилляров движение жидкости в них всегда ламинарное. В этом случае значение коэффициента теплоотдачи определяется из условия (ас ) Д = 3,65. При диаметре капилляров 10- —10 м значение а получается равным 5-103—5-Ю Вт/(м2-К). В условиях сильно развитой поверхности пористого слоя только за счет подогрева жидкости можно отводить от стенки весьма большие тепловые потоки. Снижение необходимого перегрева, а также интенсивный подогрев жидкости существенно уменьшают время молчания центров парообразования, что также способствует интенсификации теплообмена на трубах с пористыми структурами. [c.219]

Наличие предвключенного необогреваемого участка повышает устойчивость потока. При этом теоретическое решение показало, что предвключенный участок является более эффективным, чем эквивалентное ему по сопротивлению дросселирование на входе, при прочих равных условиях. Эффект заключается в более медленном развитии амплитуды пульсаций потока при уменьшении массового расхода ниже граничного. Такое влияние предвключенного необогреваемого участка мон ет быть объяснено при рассмотрении уравнения количества движения в форме (3) и механизма зарождений пульсаций. Действительно, если длина предвключенного участка составляет суш ественную часть от длины трубы, то при значительной величине правой части уравнения (3) из-за большой величины скорость изменения расхода может быть невелика и это тормозит увеличение амплитуды пульсаций потока. [c.61]

Для обтекания псевдоожнженным слоем горизонтальных труб, по крайней мере при нисходящем движении агрегатов частиц, характерным является наличие плотной шапки из частиц на трубе и просвета , более или менее лишенного частиц под нею. Наблюдаемая визуально картина кажется близкой к известной картине обтекания горизонтальной трубы плотным движущимся слоем. Однако более тщательное исследование указывает на глубокое различие. В псевдоожиженном сл ое шапка частиц с ростом числа псевдоожижения приобретает подвижность, сохраняя в то же время значительную плотность, и поверхность трубы под нею становится тогда зоной устойчиво высоких локальных коэффициентов теплообмена. В просвет под трубой с ростом числа псевдоожижения постепенно проникает все большее количество подбрасываемых частиц, и локальный коэффициент теплообмена нижней части поверхности горизонтальной трубы значительно увеличивается. В тесных (с малым вертикальным шагом) коридорных пучках одна труба может попадать как бы в след другой (других), и ход изменения локальных коэффициентов теплообмена с числом псевдоожижения еще больше усложняется. [c.401]

Греющий теплоноситель после промежуточного теплообменника поступает во входной газовый коллектор, обеспечивающий равномерное распределение теплоносителя в трубном пучке, и движется в межтрубном пространстве сверху вниз. Питательная вода подается в теплообменные трубы в нижней части трубного пучка и движется внутри них вверх. Подъемное движение пароводяной смеси в теплообменных трубах способствует хорошей гидродинамике и устойчивой работе ПГ. Движение греющего теплоносителя и рабочего тела осуществляется противоточно по всей длине теплообменных труб. При этой схеме циркуляции температура металла по наружной поверхности трубы (на участке входа гелия в трубный пучок) может достигать 630 °С при перепаде температуры по толщине стенки 46 °С в номинальных режимах. Температура трубы в этом месте может быть снижена организацией прямоточной схемы движения гелия и пара на участке пароперегрева (по расчетным оценкам примерно на 140 С), но при этом перепад температуры по толщине стенки увеличивается до 105 °С. Кроме того, организация прямотока на пароперегревательном участке усложняет конструкцию ПГ, так как необходимы дополнительные перекидки теплообменных труб. Учитывая также, что при этом увеличивается площадь необходимой теплообменной поверхности ПГ на 7 % и соответственно повышаются потери давления пароводяной смеси, приняли про-тивоточную схему движения на всем протяжении трубного пучка. [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...