Паросодержание весовое

Парогенератор 4, 10, 15, 53, 156 Паросодержание весовое 126, 129, 141, 148, 152, 153, 170 [c.237]

К определяющим параметрам общепринято относить такие величины, как весовой расход теплоносителя w [, паросодержание (весовое х или объемное -f), давление р, удельный тепловой поток q и относительную шероховатость стенок канала Д. [c.146]

Предельное весовое паросодержание при этом может быть определено по уравнению [c.25]

Весовое паросодержание в этом сечении [c.382]

Кризис теплообмена второго рода наблюдается только при переходе дисперсно-кольцевой структуры потока в дисперсную. Следовательно, он определяется чисто гидродинамическими процессами, а характерной величиной является граничное паросодержание Хгр, которое не зависит от плотности теплового потока и является лишь функцией давления Р и весовой скорости рш. [c.126]

Рис. 2. Распределение температуры, теплового потока, коэффициента теплоотдачи и весового паросодержания по длине трубы.

Рис. 5. Зависимость критических тепловых потоков от весового паросодержания. Давление 137.3 бар.

Рис. 8. Зависимость критических тепловых потоков от весового паросодержания.

Концентрация капель жидкости в ядре потока при полном истощении пленки жидкости (кризис) через весовое паросодержание выражается (без учета скольжения) [c.37]

Однако изменение длины трубы оказывает влияние на характер пульсаций из-за изменения инерционности теплоносителя. Это влияние при одинаковом конечном весовом паросодержании выражается при увеличении длины трубы во-первых, в увеличении периода пульсации почти пропорционально увеличению обогреваемой длины во-вторых, в более медленном нарастании амплитуды пульсаций при уменьшении массового расхода ниже граничного. Для приближенной оценки можно принять, что изменение обогреваемой длины трубы при прочих неизменных параметрах прямо пропорционально меняет граничный массовый расход. При этом, если пересчет идет на большую длину трубы, то действительная граница устойчивости будет лежать несколько ниже расчетной. В диапазоне параметров, характерных для котельной практики, при увеличении обогреваемой длины в 10 раз (с 10 до 100 м) отклонение от прямой пропорциональности может составить до 20%. [c.60]

В некоторых случаях этот метод дает возможность не только оцепить действительные весовые паросодержания, но и скорректировать и уточнить эмпирические зависимости истинных объемных паросодержаний при значительном разбросе первичных экспериментальных данных. Погрешность оценки и по истинным объемным паросодержаниям составляет примерно 20%. [c.76]

Опыты по исследованию влияния шероховатости на гидравлическое сопротивление при движении двухфазного пароводяного потока в трубах были проведены при давлениях р=20, 50 и 80 ата и весовом расходе г у=1200 кг/(м -сек). Отдельные опытные данные были получены также при весовом расходе ii ]f=600 кг/(м -сек). Экспериментом охватывался максимально возможный диапазон изменения весовых паросодержаний. [c.122]

Рис. 1. Зависимость потерь па трение от весового паросодержания.

Переменной величиной в одной серии опытов являлось весовое паросодержание двухфазной смеси. Для изменения величины весового паросодержания менялось количество пара G и питательной воды подаваемых в смеситель, но суммарный расход смеси при этом поддерживался одним и тем же, что обеспечивало постоянство wy. [c.152]

Б. Опыты на двухфазном потоке, В результате исследования было установлено, что качественно характер зависимости гидравлического сопротивления (потерь на трение) от паросодержания и весовой скорости в пучках стержней различного [c.153]

Анализ кривых, полученных при различных х, показал, чт(У они имеют близкий по форме характер, причем их численные значения отличаются на некоторую величину, пропорциональную весовому паросодержанию. Сопоставление этих кривых в относительных координатах [c.157]

Подтверждены выводы работы [6], отмечающей специфичность воздействия шероховатости на гидравлическое сопротивление двухфазного потока. Установлено, что для пакетов стержней, имеющих шероховатость поверхности, не превышающую 2- 3 мк, влияние шероховатости на двухфазном потоке проявляется при весовых паросодержаниях х > 0.9. [c.161]

В [12, 13] было показано, что в области развитого кипения и зоне испарения пристенной жидкостной пленки имеются три основных фактора, интенсифицирующие теплообмен при движении двухфазного потока в каналах. Это удельный тепловой поток q, скорость циркуляции Wq и скорость движения парового ядра w . В зависимости от характера течения двухфазного потока степень влияния каждого из отмеченных выше факторов может проявляться различным образом. В области малых весовых расходов и паросодержаний преобладающую роль играет тепловая нагрузка. С ростом весового расхода двухфазного потока заметное влияние на коэффициент теплоотдачи Ядф начинает оказывать наряду с q и скорость циркуляции Wq. Наконец, в области высоких паросодержаний (дисперсно-кольцевой режим течения) коэффициент теплоотдачи интенсифицируется из-за турбулизирующего воздействия парового ядра потока. [c.195]

Исследование теплоотдачи в области интенсивного теплообмена проводилось рядом авторов [18—30, 32, 43, 46] на рабочих участках как с электрообогревом, так и с натриевым обогревом, в широком диапазоне весовых паросодержаний — от нуля до значения, характеризующего начало кризиса. [c.259]

Рассмотрим, как изменяется паросодержанне в отдельных сече-яиях барботажного слоя в устройствах, где в процессе самоиспаре-ВИЯ участвует только этот слой. Такие условия имеют место, когда барботер выполнен по схеме рис. 3.19, а. При падении давления па-росодержання во всех точках объема, занимаемого жидкостью, возрастут. Весовой уровень жидкости при этом, по крайней мере в пер- [c.102]

Рис. 3.23. Распределение объемных паросодержаний ф по высоте барботера при различных концентрациях и постоянном весовом уровне (/1вес=120 мм р= = 0,1 МПа, ш>о"=0,64 м/с [173]) .

Эксперименты проводились со сравнительно чистым теплоносителем ( hno, =0,4—0,5%) при тепловых нагрузках 0,6-10 1,15-105 и 1,7-10 вт/м , давлениях 14,7 и 49 бар и расходах теплоносителя 750 кг/м -сек. Основные результаты опытов показаны на рис. 4.1 в виде данных по содержанию примесей HNO3—НгО (в пересчете на HNO3) в пристенном слое жидкости в зависимости от расчетного весового паросодержания потока X. [c.97]

Исследования проводились при давлениях 14,7, 29,4, 49, 63 8 и 78,5 бар тепловых нагрузках 0,58-10 1,15-и 2,3-10 вт/м2 весовых паросодержаннях от —0,3 до 1,3 расходах теплоносителя, соответствующих скоростям 750 и 3300 кг/м -сек. Длительность каждого опыта определялась временем стабилизации режима, так как показания записывались при неизменности параметров в течение 1 час. Каждая замеренная величина есть среднеарифметическая трех-пяти последних за опыт показаний приборов. Периодически производилась проверка повторяемости данных, полученных в различное время. С целью стабилизации условий на теплообменной поверхности экспериментального участка производилась приработка в течение около 300 час при давлении 14,7 бар. [c.126]

Среднеквадратичная погрешность в определении коэффициентов теплоотдачи находится в пределах от 3,9% (Я=16,7 бар и T i-Tsi=9 ) до 21,7% (Р = = 78,5 бар и T i—Tsi=2°). Среднеквадратичная погрешность в определении локального весового паросодержания (равновесного) составляла 2,84—4,41 /о в определении скорости на входе—1,43% при 750 кг/м -сек и 0,335% при 3300 кг/м -сек. Во время экспериментов производился постоянный контроль состава теплоносителя. Количество примесей HNO3—HjO в пересчете на HNO3 находилось в пределах 0,2—0,67%. [c.127]

В основу настоящей модели физического процесса гидродинамической неустойчивости положено рассмотрение парогенерирующего канала как системы с распределенными параметрами с использованием таких интегральных характеристик, как коэффициент теплоотдачи а, коэффициент трения I, средние по сечению канала объемное ф, расходное Хр и весовое X паросодержания потока и среднемассовый расход. При таком подходе предполагается, что для описания процесса гидродинамической неустойчивости достаточно одномерной (по пространственной координате х вдоль оси канала) модели вынужденного потока. [c.141]

Необходимые в схеме последующего расчета величины среднего диаметра капли и весового паросодержания на входе в область 4 определяются из условия дробления жидкости газовым потоком [4, 11] и уравнения Дорощу-ка для Хгр (4.50). [c.148]

При X << 40% 1 < р < 12 ата q < = 7,3(7 ккал1м иас°С. Примечания. 1. л — весовое паросодержание на выходе из трубы. [c.211]

Важное значение для качества пара имеют скорость повышения паровой нагрузки ADfAt и быстрота снижения давления Ap/At при иестационарных режимах эксплуатации. Оба эти процесса влекут за собой увеличение паросодержания в толще котловой воды, ее набухание с одновременным уменьшением высоты парового объема. На влажность пара, наконец, влияют фактическое расположение и стабильность поддержания весового уровня воды в барабане. От этого показателя высота парового объема зависит непосредственно. Для многих котлов снижение нормального уровня воды в барабане только на 50 мм позволило ио условиям качества пара поднять их предельную паровую нагрузку на 10—20%. Для большого числа котлов установка надежно действующих трехимнульных регуляторов питания привела к ликвидации солевого заноса пароперегревателей. При отсутствии надежно действующих регуляторов питания трудно рассчитывать на систематическое получение пара кондиционного качества. [c.158]

Качественные и даже количественные зависимости и в области неравновесного кипения могут быть получены экспериментально. Экспериментально могут быть получены также зависимости истинных объемных паросодержаний и гидравлических сопротивлений по длине канала (или от х). Определение же среднекалориметрической температуры жидкой фазы Т. , действительного расходного весового (или объемного) паросодержания представляет большие трудности. [c.73]

Имеющийся в литературе экспериментальный материал позволяет установить основные закономерности, характеризующие интенсивность воздействия весового расхода г/ у, весового паросодержания х и давления на величину потерь напора на трение А/ яф, возникающих при движении двухфазного потока в трубах [1 ]. Менее изучено влияние на Ардф удельной тепловой нагрузки, однако характер воздействия этого параметра можно считать установленным 2]. Более сложным и наименее эксперимен- [c.119]

Рис. 5. Зависимость потерь на трение от паросодержания и весового расхода двухфазного теплоносителя для пучка с отпоситель-пым шагом s/d=iA5 (р=40 ата).

В переходной области плавно изменяются тепловой поток и коэффициент теплоотдачи по длине трубы. При противоточ-ном движении теплоносителя вследствие большой разности температур между греющим теплоносителем и рабочим телом в начале переходной области тепловой поток весьма значителен, в результате чего в этой области отмечается достаточно большое увеличение весового паросодержания. [c.264]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...