Насос ограничение по давлению

Рис. 27, Обобщенная зависимость к. п. д. гидросистемы с регулируемым насосом (без ограничений по давлению и расходу)

Насос по принятой в большинстве установок схеме располагается по холодной ветке контура. Гидравлическое сопротивление ПТО при этом составляет значительную часть полного сопротивления во всасывающей трассе насоса. Соответствующие гидравлические потери ограничиваются давлением на всасе насоса, его кавитационными характеристиками. Поскольку давление во всасывающей полости насоса зависит также от заглубления колеса относительно свободного уровня, то ограничения по гидравлическому сопротивлению ПТО в установках с петлевой компоновкой менее жесткие, так как имеются большие возможности по размещению реактора и насосов на разных высотных отметках. Так, сопротивления ПТО АЭС Феникс и АЭС с БН-600 с интегральной компоновкой равны соответственно 0,004 и 0,0072 МПа, в то время как для ПТО АЭС с БН-350 петлевого типа сопротивление равно 0,015 МПа. [c.24]

Решение иметь теплоноситель первого контура внутри трубок продиктовано в основном требованием равномерного распределения потока при ограниченном располагаемом перепаде давления на теплообменнике. Циркуляция первичного натрия в трубах позволяет на начальной стадии проектирования с достаточной степенью точности определить гидравлические потери в теплообменнике. Эти потери определяют уровень натрия в баке насосов и высоту бака реактора. Поскольку гидравлическое сопротивление по тракту второго контура не ограничено так, как по тракту первого контура, возможности для получения хорошего распределения потока между трубами больше. Меньшие ограничения по гидравли- [c.106]

Номинальное число оборотов этих насосов 350—1500 в минуту, максимальное давление 250 кГ/см и (с ограничением по времени) 350 кГ/см . [c.171]

Одним из главных ограничений, накладываемых на электропривод, является то, что величина крутящего момента, приходящаяся на единицу объема железа магнитопроводящей системы, не может быть выше определенного предела, свойственного всем электромагнитным устройствам. Это обстоятельство приводит к ограничению отношения крутящего момента к моменту инерции, а следовательно, и к ограничению по ускорению и снижает быстродействие системы. Аналогичное ограничение накладывается и на гидродинамические приводы, в которых рабочая жидкость направляется с большой скоростью, но при сравнительно низком перепаде давлений, на лопасти турбины, вал которой является выходным элементом привода. Подобный тип привода широко используется как гидропередача или гидротрансформатор в современных американских автомобилях и сравнительно мало используется в других областях техники. В автомобилях гидродинамическая передача уже не является управляющим устройством, так как здесь нет никаких элементов управления, подобных, например, входному валу реостата. Однако известны при.меры, когда моментом на выходном валу гидропередачи успешно управляли путем изменения количества жидкости, циркулирующей -между насосом и турбиной. Гидродинамические приводы, по-видимому, найдут широкое применение после значительного усовершенствования, а в их современном виде они пригодны лишь для применения в особых случаях. [c.122]

Рассмотрим работу насоса при изменении давления. Увеличение давления передается на мембрану )13, которая, несколько деформируясь, приоткроет через плунжер 12 клапан 15. Перепуск топлива из-под поршня приведет к то.му, что производительность насоса упадет. Насос имеет приспособление для ограничения предельных оборотов ротора. В роторе сделаны сверления, по которым топливо из центральной полости поступает под действием центробежных сил во внешний кольцевой зазор, между ротором и корпусом насоса. В том случае, когда давление, зависящее от числа оборотов, возрастет настолько, что превзойдет расчетное, диафрагма 2 прогнется и благодаря этому откроется выход топливу из-под поршня сервопривода. Производительность насоса упадет, в результате чего обороты будут снижены. [c.146]

Под действием вибраций в гидравлическом тракте насоса и в подсоединенных к нему трубопроводах возникают колебания дав. ления, частота которых соответствует частоте механических коле, баний. Наибольшие амплитуды колебаний давления (б/ 1=0,05 0,7 МПа) наблюдались перед насосами (рис. 4), в тракте насоса (за колесом) и за насосом величина колебаний давления значительно меньше (бр2=0,02- 0,2 МПа). Колебания давления на вы. ходе из насоса регистрировались без фазового сдвига по отношению к колебаниям давления на входе в насос. Амплитуды колебаний давления возрастают с увеличением перегрузок пропорциональ. но квадрату частоты колебаний. При амплитудах колебаний давления, примерно равных уровню давления на входе в насос, возникали разрывные колебания жидкости. Ниже проведен анализ гармонической формы колебаний, при этом нижний предел исследований ограничен частотами 20 Гц, так как колебания давления при малых перегрузках соизмеримы с шумами. [c.232]

Клапанные поршневые насосы просты по конструкции, могут работать при высоких давлениях и перекачивать различные, в том числе агрессивные и загрязненные, жидкости. Их недостатками являются лимитирование частоты вращения п вала насоса из-за трудности создания быстродействующих всасывающих клапанов, особенно при работе на вязких жидкостях значительная масса и габаритные размеры, как следствие ограничение п при заданной подаче трудности регулирования подачи и невозможность ее реверса, что сужает применение поршневых насосов в гидропередачах. Важным свойством, оказывающим существенное влияние на работоспособность поршневых насосов, является кавитация. [c.241]

Вторая гидросистема предназначена для привода механизма передвижения экскаватора и выполнена по закрытой схеме циркуляции рабочей жидкости. В систему входит нерегулируемый насос подпитки 10, фильтр с переливным клапаном 11, охладитель жидкости 13, клапанная коробка 12, регулируемый насос 14, гидромотор 16. Насос 10 используется для восполнения утечек рабочей жидкости в закрытой системе, а клапанная коробка 13 для ограничения давления в линии подпитки и основной лини>1. [c.74]

Однако некоторые толкатели фирмы АЕО этого же типа снабжены регулировочными клапанами. На фиг. 266, а изображен клапан, регулировка которого позволяет изменить время спуска поршня. Крышка 1 клапана, свободно перемещающаяся по направляющему цилиндру 2, прикрепленному к нижней части корпуса насоса, при движении поршня вниз стремится под давлением жидкости, направленным в этом случае снизу вверх, прижаться к поршню и перекрыть отверстие истечения жидкости. Крайнее верхнее положение крышки фиксируется установочным винтом 3. При движении поршня вверх крышка занимает крайнее нижнее положение (ограниченное выступом на направляющем цилиндре), не препятствуя перетеканию жидкости (на фиг. 266, а стрелками показано движение жидкости при подъеме поршня). [c.445]

Управление работой вспомогательных механизмов. Вспомогательные механизмы АЛ могут работать без ограничения скорости и давления, с ограничением скорости и с ограничением давления. Без ограничения скорости и давления работают механизмы, в которых производится перемещение малых масс на относительно небольшие расстояния (например, механизмы фиксации). С ограничением скорости работают транспортные, поворотные и другие механизмы АЛ. Скорость ограничивают, как правило, с помощью дросселей или регуляторов потока, обеспечивающих постоянный перепад давления через дроссель. С ограничением давления (по сравнению с давлением настройки предохранительного клапана насоса) работают некоторые системы зажима, например, при использовании зажимных устройств с самотормозящими передачами, когда необходимо уменьшить давление зажима по сравнению с давлением отжима для преодоления повышенных [c.145]

Шестерёнчатые насосы находят в настоящее время ограниченное применение в гидропрессовых установках. По своей конструкции, диапазону давлений они, как правило, не имеют особых отличий от аналогичных насосов, применяемых в других отраслях машиностроения. Описание конструкций шестерёнчатых насосов см. т. 9 Металлорежущие станки . [c.504]

В связи с изложенным имеется необходимость расчетного определения режимов котла, при которых возможны указанные выше процессы, и разработки мероприятий по защите котла от повреждений. Ниже рассмотрены вопросы, связанные с надежным охлаждением металла труб котла и определением его гидравлического сопротивления. Последнее необходимо для возможности отказа от установки специальных насосов и использования имеющегося ограниченного давления у обычных сетевых насосов. Обычно в водогрейных котлах поверхности нагрева выполнены из ряда параллельно включенных труб, объединенных входными и выходными коллекторами. При такой схеме включения эти трубы становятся гидравлически связанными и влияют на работу друг друга. Па- [c.19]

Все опыты по критическим тепловым нагрузкам проведены при давлении 1 ата, скорости жидкости 1,2 3,1 3,8 и 5 м/сек, при недогреве 20—120° С. Верхний предел скорости был ограничен производительностью насоса. При проведении опытов по критическим тепловым нагрузкам в большом объеме недогрев изменялся в пределах от О до 120° С, т. е. критические тепловые нагрузки были определены как для случая недогрева, так и для кипящей жидкости. Минимальный недогрев в 20° С при измерении критических нагрузок в циркуляционном контуре выбран по условию получения устойчивого однофазного потока, что особенно было важно вследствие измерения скорости потока по перепаду давления в диафрагме. Вследствие того, что критические тепловые нагрузки линейно зависят от недогрева жидкости до температуры насыщения, экстраполяция результатов опытов до нулевого недогрева, т. е. до кипения жидкости, вполне допустима. [c.69]

Режим работы с жесткой характеристикой насоса и дросселированием избыточного давления неэкономичен, что особенно резко проявляется в более мощных установках. В этих случаях рекомендуется применять, если возможно, схему регулирования, показанную на рис. 10.6,а. Если не удается отказаться от питательного клапана, то можно регулировать перепад давлений на клапане согласно схеме 10.6,с (насос с регулируемым числом оборотов в качестве регулирующего органа для поддержания перепада давлений). Соответствующие характеристики приведены на рис. 10.7,с. При ограниченном диапазоне изменения числа оборотов часто применяют комбинацию схем рис. 10.6,6 и с. И наконец, для того случая, когда несколько потребителей питаются от общей сети, можно рекомендовать схему рис. 10.6,перепаду давлений всех потребителей поступают в избирательное устройство 3, которое передает последующим элементам только сигнал, соответству-236 [c.236]

Сравнение рассмотренных типов компрессоров проводится по тем же параметрам, что и для гидравлических насосов (см. подразд. 12.1). Например, лопастные компрессоры, как и лопастные насосы, отличаются быстродействием, малой металлоемкостью, плавностью подачи, надежностью, долговечностью, и, что немаловажно, газ на выходе из такого компрессора практически свободен от паров масла. Однако каждая из ступеней может обеспечивать на выходе невысокое давление. Поршневые компрессоры могут создавать высокое давление газа, однако у них большая металлоемкость, неравномерность подачи, ограниченное быстродействие. Роторные компрессоры по сравнению с поршневыми имеют меньшую металлоемкость, большую равномерность подачи и большее быстродействие. Поскольку смазка трущихся поверхностей в объемных компрессорах происходит непосредственно в рабочих камерах, то сжатый газ на выходе из компрессора содержит большое количество паров масла. [c.305]

В подающей линии максимальная температура сетевой воды обычно составляет 150, иногда 130 °С. После элеватора 7 вода поступает к отопительным приборам 8, из последних — собирается в обратную линию, подключенную к магистрали обратной воды 9, ведущей на ТЭЦ, я снова сетевым насосом подается в подающую линию. Перед сетевым насосом IB обратную линию на ТЭЦ подается подпиточная вода, восполняющая утечки сетевой воды в тепловой сети или температурное изменение объема воды, заполняющей теплосеть. Расход подпиточной воды устанавливается регулирующим клапаном, получающим команду по импульсу от нейтральной точки, в которой поддерживается постоянное давление, что способствует ограничению возможных изменений давления в тепловой сети на ТЭЦ. [c.105]

Запас прочности гидроцилиндра при давлении ршах, ограниченном регулировкой предохранительного клапана, гидросистемы самосвала, определяется запасом прочности наиболее нагруженной гильзы, который рассчитывают по формулам (9), (10) при давлении начала срабатывания предохранительного клапана. Регулировка предохранительного клапана зависит от параметров примененных в гидросистеме самосвала основных гидроузлов (масляный насос, распределитель, шланг и др.). Гидроцилиндр должен обеспечивать подъем кузова с полуторакратной перегрузкой при давлении, не превышающем ртах- Положение центра тяжести кузова и груза при расчетах условно считают, как и в первом случае, неизменным (груз условно закреплен). Как показывает опыт эксплуатации самосвалов, недостаточное превышение ртах над Рном часто приводит к несрабатыванию установки из-за перегрузки кузова или смещения центра тяжести груза. В то же время завышение регулируемого давления приводит к перегрузкам всех агрегатов самосвала и их ускоренному изнашиванию. [c.87]

По схеме, приведенной на рис. 113, д, дроссель установлен перед центрифугой. Он предназначен для ограничения давления масла перед центрифугой и снижения расхода масла. Такую схему применяют на двигателях, для работы которых требуется повышенное давление масла, подводимого к подшипникам коленчатого вала, а производительность насоса ограничена (дизели ЯМЗ-236). Следует отметить, что при установке дросселя ограничивается расход масла через центрифугу и снижается эффективность ее работы. [c.216]

Гидравлический привод основан на использовании насоса высокого давления, приводимого двигателем автомобиля-тягача, и роторных гидравлических двигателей, вращающих колеса прицепа. Тяговое усилие передается жидкостью от гидронасоса к гидродвигателям по трубопроводам высокого давления. Такая передача предъявляет высокие требования к герметичности и надежности всех элементов привода и находит ограниченное применение. [c.278]

Устройство шестеренчатого насоса показано на фиг. 95. Насос состоит из чугунного корпуса 1 с отверстиями для присоединения всасывающих и нагнетательных труб, торцовых крышек 19 и 24, прикрепленных к корпусу винтами 6 м 26. В расточке корпуса с небольшими торцовыми и радиальными зазорами размещаются ведущая 2 и ведомая 22 шестерни, установленные соответственно на приводном 14 и ведомом 18 валиках. Валики вращаются на подшипниковых иглах 5, наружным кольцом этих подшипников служат втулки 4 с лысками, которые винтами 7 я 25 крепятся к крышкам насоса. Валик 14 фиксируется от продольного смещения пружинными кольцами 3, аналогичное кольцо 15 служит для осевого ограничения приводной муфты. Осевое положение игл 5 фиксируется кольцами 23. Резьбовые отверстия 20 служат для завертывания демонтажных болтов, облегчающих разборку насоса. Уплотнение стыков достигается постановкой прокладок 21 на нитролаке. Для предотвращения утечек масла по приводному валику служит торцовое уплотнение, состоящее из шайбы 9, штифта 8 и пружины 10, прижимающей втулку 7/ к торцу чугунного кольца 12, прикрепленного винтами 17 к крышке 19. Незначительные утечки масла отводятся через выточку 16, а также удерживаются войлочным уплотнителем 13. Проникающее по зазорам масло из полости давления отсасывается в полость всасывания через дренажные каналы 27 на внутренних торцах втулок 4. [c.216]

В верхних частях рам и плит имеется по 2—4 круглых отверстия, в рамах они сообщаются с внутренним пространством. Рамы и плиты устанавливают на станине поочередно, а между ними прокладывают салфетки из фильтровальной ткани. Отверстия при сборке совпадают, образуя цилиндрические каналы (их прорезают и в салфетках). Комплекс рам и плит из 10 — 60 деталей каждого вида стягивают на станине винтовым или гидравлическим зажимом. Пульпа подается насосом под давлением 147,2 — 392,4 кН/м в цилиндрические каналы и проходит внутрь рам, где оказывается в узком пространстве, ограниченном двумя параллельными салфетками, проходит через поры ткани и вытекает в сборный желоб. Кек накапливается в рамах. После заполнения фильтр разбирают. [c.171]

Гидродинамические осевые подшипники составляют самую распространенную группу опор в насосах. Несущая способность у них обеспечивается давлением, создаваемым диском пяты, жестко закрепленным на валу насоса и увлекающим смазку в суживающийся по направлению вращения зазор между диском и подпятником. В герметичных ГЦН гидродинамические осевые подшипники работают на маловязкой водяной смазке (перекачиваемый теплоноситель), и с учетом ограничения по геометрическим размерам подпятник в этих опорах целесообразно выполнять в виде сплошного кольцевого диска. Обеспечить надежность работы осевого подшипника такой конструкции удается за счет малых удельных нагрузок (0,1—0,2 МПа) и подбора эффектив ного профиля рабочей поверхности кольцевого подпятника. [c.51]

На рис. 26-3 приведена схема гидравлического пресса. На сто-лс 7 пресса находится прессуемый материал 6, ограниченный по высоте упором 8. Цилиндр / пресса, цилиндр 5 насоса и трубопровод 3 заполнены жидкостью. К поршню наеоса 4, имеющему площадь /, приложена сила Pi, под действием которой он передвигается сверху вниз и оказывает давление на поверхность жидкости, находящуюся пол ним. Величина этого давления [c.257]

Перевод блоков в режим скользящего давления при частичных нагрузках позволяет получить ряд эксплуатационных преимуществ. Прежде всего, и это наиболее важно, уменьшаются, в сравнении с режимом работы при номинальном давлении, потери в экономичности при разгрузке блоков за счет исключения дросселирования пара в регулирующих клапанах ЦВД турбины и уменьшения расхода энергии на привод питательных насосов (при установке насосов с регулируемой частотой вращения). В зоне работы на скользящем давлении снимаются ограничения по йсорости изменения нагрузки турбины, поскольку тепловое состояние ЦВД практически не изменяется. Расширяется диапазон нагрузок блока, в пределах которого температура вторично перегретого пара может поддерживаться близкой к номинальной, поскольку при разгружении блока на скользящем давлении температура пара за ЦВД турбины не снижается, как пра работе на номинальном давлении, а повышается, что компенсирует уменьшение тепловосприятия промежуточного пароперегревателя. Увеличивается долговечность элементов- котла и главных паропроводов блока за счет уменьшения уровня напряжений в них при работе с пониженным давлением. [c.159]

Ограничение насоса по давлению. Давление, создаваемое насосом, теоретически может быть любым и ограничивается только возможностью герметизации рабочей камеры. Увеличение давления жидкости приводит к увеличению мощности и снижению массы и габаритов насоса. Однако при эгом существенно снижается долговечность машин. [c.88]

Задача 5.19. Аксиальный роторно-поршневой насос с наклонным диском снабжен авто-матом-ограничителем давления (на рисунке дана его упрощенная схема), к которому подводится жидкость под давлением Р2 в напорной линии. Ограничение давления и уменьшение подачи происходят благодаря повороту диска на меньший угол у, что осуществляется воздействием поршня автомата на диск. Требуется рассчитать и построить характеристику насоса в сис1еме координат p = /(Q) по следующим данным диаметр поршней d= 2 мм число поршней 2 = 7 диаметр окружности, на которой расположены оси поршней в роторе, D — 1Q мм максимальный угол наклона диска, при котором рн = 0 и Q = Qmax, v = 30° плечо силы давления жидкости на поршень автомата L = = 55 мм сила пружины автомата при Vmax fnp.o = 200 Н жесткость этой пружины с=1,5 Н/мм активная площадь поршня автомата S = 0,2 см частота вращения ротора насо- [c.97]

Производительность масляных насосов значительно выше, чем это необходимо для надежной смазки деталей двигателя. Это сделано для обеспечения необходимого давления масла на всех режимах работы двигателя. Для отвода излишка масла, подаваемого насосом, и ограничения давления в системе смазки, служит редукционный клапан, через который этот излишек сливается в поддон картера или перепускается снсва на линию всасывания. По мере износа подшипников двигателя увеличивается и расход масла, подаваемого к трущимся поверхностям. В этом случае давление масла не снизится, но через редукционный клапан будет перепускаться меньшее количество масла. [c.74]

При прямолинейном движении автомобиля жидкость, подаваемая насосом, Проходит через клапан управления и возвращается в бачок 22, жидкость проходит также в и обе полости цилиндра 21 усилителя. Поворот рулевого колеса вправо или влево вызывает перемещение золотника 15 по отношению к корпусу клапана 16 управления. Золотник отключает одну из полостей цилиндра усилителя, увеличивая подачу жидкости в другую полость. В результате жидкость давит на поршень-рейку 18, вызывая поворот зубчатого сектора 20, связанного с рулевой сошкой, и помогая водителю в повороте управляемых колес автомобиля. Клапан управления усилителем центрируется шестью пружинами 13 и шестью парами реактивных плунжеров 14. Аварийный шариковый клапан 12 при неработающем насосе или поврежденном шланге соединяет линию высокого давления с линией слива жидкости. Для ограничения подачи жидкости в систему при большой частоте вращения вала насоса предусмотрен перепускцрй клапан 10, а для предохранения системы от повышенного (65—70 кгс/см ) давления — предохранительный клапан /7, расположенный внутри перепускного. [c.212]

Для обеспечения требуемого расхода Q насос должен развивать значительное давление Р, так как в узких каналах подвода СОЖ гидравлические сопротивления приводят к большим суммарным потерям давления и значительным затратам мощности на стружкоотвод (табл. 3.1). Из таблицы видно, что при сверлении отверстий диаметром до 40 мм затраты мощности Мо на отвод стружки часто превышают затраты мощности на резание а при сверлении отверстий диаметром 50—200 мм составляют соответственно 77—17 % от Ыр. Учитывая большие затраты мощности на стружкоотвод и ограниченные возможности насосных станций по Q и Р, необоснованное увеличение Q в целях гарантированного надежного отвода стружки недопустимо. Следует назначить расход СОЖ исходя из конкретных условий обработки и принимать значение расхода Q близким к минимально необходимому, что требует умения рассчитывать расход СОЖ. [c.76]

К первой группе относятся двигатели, в которых для образования смеси в основно м используется энергия, сообщаемая распыливаемому топливу насосом высокого давления. Камера сгорания такого двигателя обычно представляет единый объем (рис. 34-13, а), ограниченный днищем поршпя той или иной конфигурации, поверхностями головки и стенками цилиндра. Для лучшего использования воздушного заряда топливо в камеру сгорания этого типа вводят так, чтобы оно по возможности более равномерно распределялось по ее объему. Форму камеры очень часто приспосабливают к форме струй, выбрасываемых форсункой. Кроме того, воздух, засасываемый в цилиндры двигателя этого типа, с помощью особых устройств приводится во вращательное (вихре- [c.541]

Объединенный всережимный непрямого действия гидромеханический регулятор 4-7РС-2 (рис. 37) с центробежным измерителем скорости и автономной масляной системой автоматически поддерживает заданный режим работы дизеля, воздействуя на рейки топливных насосов и через индуктивный датчик на контур возбуждения тягового генератора. Регулятор имеет устройства ступенчатого 15-по-зиционного электрогидравлического дистанционного управления дистанционной остановки дизель-генератор а с пульта управления тепловоза или при срабатывании защит вывода якоря индуктивного датчика в положение минимального возбуждения тягового генератора ограничения подачи топлива в зависимости от давления наддува защиты дизеля от падения давления масла. В нижнем корпусе регулятора размещен масляный насос, в среднем корпусе — золотниковая часть с измерителем частоты вращения, аккумуляторы масла, силовой и дополнительный сервомоторы, рычажная передача обратной связи и механизм изменения длительности набора частоты вращения. В верхнем корпусе имеются механизмы управления частотой вращения регулирования нагрузки дизеля вывода индуктивного датчика в положение минимального возбуждения генератора и стопа ограничения подачи топлива в зависимости от давления наддува защиты дизеля от падения давления масла. [c.58]

При работе насосов существуют также режимы, характеризующиеся ограничением расхода при заданных давлении на входе и угловой скорости вращения ротора ТНА. Эти режимы называются режимами запирания насоса. На рис. 6.19 представлены экспериментальные результаты по определеншо режимов запирания пшекоцентробежного насоса [12]. [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...