Скользящее давление

Регулирование изменением угла установки лопаток НА ДРОС в ЦВД мощных турбин способно принести экономический выигрыш на частичных режимах по сравнению с методом регулирования скользящим давлением [96]. [c.60]

Величина реальной экономии зависит от допустимого уровня диапазона изменения давления в котле. Для нагрузок, не превышающих 50% при регулировании со скользящим давлением, повышение тепловой экономичности может достигнуть 1 % и более. Одним из существенных преимуществ работы блока на скользящем давлении пара является малое изменение температуры пара в части высокого давления турбины во всем диапазоне нагрузок. [c.36]

Изменение этих значений или растопка на скользящем давлении допускается по согласованию с заводом-изготовителем на основе специальных испытаний. [c.229]

При нагрузке, равной 0,5—0,6 номинальной, рекомендуется перейти на скользящее давление острого пара с помощью полного открытия регулирующих клапанов турбины. При этом точка дросселирования переносится на котел во встроенный узел, отделяющий испарительную часть котла от пароперегревательной. Поэтому в момент перехода на режим с дросселированием среды в тракте котла необходимо одновременно снизить температуру острого пара ориентировочно на 30—40° С, в противном случае время расхолаживания увеличится примерно на 1 ч. [c.121]

При пуске блока на скользящем давлении переход на номинальное давление должен производиться [c.288]

Работа при скользящем давлении. В качестве альтернативы было предложено регулирование при скользящем давлении (СД) и неизменной температуре пара перед турбиной. Эта старая идея, не находившая применения в прошлом при более низких начальных параметрах пара и при эксплуатации мощных турбин, в основном, как базовых, оказалась весьма плодотворной для новых блоков в изменившихся условиях эксплуатации. В этих условиях турбина должна обладать повышенной экономичностью н маневренностью при частичных нагрузках. Работа на скользящем давлении в некоторой мере придает ПТУ эти качества. [c.27]

Уже было подчеркнуто значение для теплового совершенствования турбины дроссельного регулирования и работы на скользящем давлении. Одно это коренным образом меняет конструкцию клапанных коробок, ЦВД и динамические характеристики турбины, а также вносит существенные изменения во вспомогательное оборудование. [c.34]

Быстро протекающие переходные процессы при сбросах и набросах нагрузки вызывают значительные изменения в относительных удлинениях корпуса и ротора из-за различия их динамических характеристик. Последние зависят от соотношения масс и поверхностей, омываемых паром. Тепловая инерция наружного цилиндра, как правило, во много раз больше, чем ротора и внутреннего цилиндра. Поэтому имеет преимущество дроссельное регулирование, которое обеспечивает сравнительно небольшие изменения температуры пара в ЦВД при различных режимах. Еще более благоприятные условия создаются при работе турбины на скользящем давлении при сохранении постоянной начальной температуры пара. [c.40]

Обычно в цилиндрах турбины места, ограничивающие темпы прогрева, оказываются в зоне первой ступени ЦВД и ЦСД. Температурное поле в этих зонах зависит не только от состояния свежего пара, но и от типа регулировочной ступени и расположения паровых коробок. В турбине с сопловым регулированием температурный перепад в регулировочной ступени при стационарных режимах может быть гораздо больше, чем в последующих ступенях, особенно в области малых нагрузок. В соответствии с этим перепадом устанавливается и градиент температур как в статоре, так и в роторе при установившемся режиме. Во время же простоя турбины в этой зоне происходит наиболее интенсивный отток теплоты от нагретых частей. В лучших условиях находятся турбины с дроссельным регулированием и с регулированием при скользящем давлении. В таких турбинах паровпускная зона равномерно прогревается по окружности и создается значительно меньший осевой температурный градиент в районе первой ступени, чем в турбинах с сопловым регулированием. [c.51]

Чтобы современная энергосистема была высокоэффективной, действие всех входящих в ее состав механизмов должно быть согласовано и направлено к единой цели — наиболее экономичной выработке электроэнергии и надельному регулированию частоты и активной мощности в любых возможных условиях эксплуатации. В современных блоках САР, суммируя все команды и воздействия на клапаны, осуществляет регулирование сопловое, обводное, дроссельное или при скользящем давлении. Широко используются комбинации из этих способов в соответствии с принятой программой регулирования блока, которая исходит из оптимальных условий эксплуатации. [c.55]

Парораспределение. Трудности применения соплового регулирования возрастают при возрастании мощности турбин. В рассматриваемой турбине при сопловом регулировании мощность регулировочной ступени достигла бы 70 МВт, а при этом трудно гарантировать ее надежность (см. п. П1.3). Альтернативой к дроссельному регулированию может быть только скользящее давление. [c.74]

Турбина спроектирована с учетом возможности ее работы в области частичных нагрузок при скользящем давлении. [c.78]

Работа турбины в зоне частичных нагрузок при скользящем давлении существенно повышает ее экономичность, а также создает благоприятные температурные условия в ЦВД при изменениях режимов. [c.78]

Таким образом, при проектировании всех мощных ПТУ необходимо ставить как важнейшую задачу повышения их экономичности при сниженных нагрузках и улучшения их маневренных качеств. К последним относится также способность блока к быстрому набору нагрузки в соответствии с графиками утренней нагрузки. При имеющихся ограничениях в скорости набора нагрузки блоками приходится их нагружать с опережением по сравнению с требованиями потребителей за счет некоторой разгрузки других блоков или даже временного повышения частоты в сети. Работа блока при скользящем давлении пара — одна из возможностей повышения его экономичности и маневренности. [c.84]

При такой постановке задачи для нового базового оборудования необходимо до минимума сокращать число пусков и остановок, выполнять их в замедленном темпе, работать, по возможности, на скользящем давлении с минимальными колебаниями температуры при изменениях нагрузки, как можно реже допускать режимы в области, где применяется качественное регулирование, используя эти режимы лишь как перегрузочные в аварийных ситуациях. [c.84]

Чтобы термические напряжения в нагретых частях цилиндров и роторов были невысоки, следует, как указывалось, добиваться осесимметричных температурных полей в роторах и цилиндрах. Полный подвод пара к регулировочной ступени и дроссельное регулирование существенно облегчают решение задачи. Но значительно лучше применять регулирование методом СД, так как при этом температура пара и температурные поля в деталях турбины почти сохраняются при изменении режима. Благодаря этому скользящее давление не только повышает тепловую экономичность ПТУ при частичных нагрузках, но и существенно улучшает маневренные свойства турбины. Регулирование методом СД открывает возможность выбирать повышенные начальные параметры пара, так как при СД большую часть времени полупиковый блок работает в области пониженного давления, т. е. при сниженных напряжениях. [c.86]

Для маневренных турбин регулирование методом скользящего давления наиболее целесообразно, и оно было положено в основу проекта. Выигрыш от применения скользящего давления по сравнению с дроссельным оценивается в 2%. [c.87]

К дроссельному парораспределению в сочетании со скользящим начальным давлением пара [7]. Последнее вызывает существенное ухудшение динамических свойств блоков в сторону набора мощности. Работа в установившихся режимах с неполностью открытыми регулировочными клапанами с тем, чтобы иметь запас для открытия клапанов при необходимости быстрого увеличения мощности, снижает тепловую экономичность блока и уменьшает выгоду от его перевода на скользящее давление. Поэтому возникает задача изыскания специальных средств повышения приемистости, которые не снижали бы экономичности установившихся режимов блока. [c.139]

Термодинамические особенности работы ПТУ при скользящем давлении [c.141]

Анализ начнем с выбора типа парораспределения при СД. Поскольку при СД термический к. п. д. цикла не зависит от способа парораспределения, а внутренний к. п. д. турбины с сопловым парораспределением ниже, чем турбины с дроссельным парораспределением, оптимальным вариантом для работы при СД является турбина с дроссельным парораспределением. Этот вариант следует выбирать при специальном проектировании турбин для скользящего давления. Именно он выбран в дальнейшем в качестве основного при сравнении постоянного и скользящего давлений. [c.143]

В этом случае можно рекомендовать специальное проектирование блоков для работы при скользящем давлении. [c.144]

Рассмотрим далее режимы работы ПТУ при СД с нерегулируемыми питательными электронасосами. Пусть характеристика такого насоса соответствует кривой 3 (рис. VHI.17). Уменьшенному расходу питательной воды при работе блока с ПД соответствуют точки В на характеристике насоса и С — на характеристике сети. Так как характеристика нерегулируемого насоса не может быть смещена, для совместной работы насоса с сетью необходимо смещение вверх характеристики сети. Это достигается прикрытием РПК, причем его сопротивление возрастает на величину, определяемую отрезком ВС. Затраты мощности на привод насоса оказываются больше, чем в рассмотренном выше случае. Требуемое давление за насосом при переходе к скользящему давлению свежего пара определяется точкой l. Невозможность смещения характеристики насоса вынуждает, однако, применять в этом случае большее дросселирование в РПК (отрезок B i). Следовательно, нерегулируемый питательный насос не позволяет реализовать возможности уменьшения затрат мощности на его привод, определяемой характеристикой сети при СД. [c.146]

При скользящем давлении в турбину на всех режимах поступает сухой насыщенный пар, а при постоянном вследствие дросселирования в регулировочных клапанах на частичных нагрузках пар уже перед соплами первой ступени имеет определенную влажность, определяемую точкой А (рис. Vni.22). При эквивалентных режимах с переходом к СД уменьшается влажность по всей проточной части ЦВД. Это благоприятно влияет на эрозионную надел<ность, а также повышает внутренний к. п. д. цилиндра. [c.151]

С целью уменьшения влажности пара на последних ступенях турбин в тепловых схемах АЭС применяют сепараторы или сепараторы — промежуточные пароперегреватели. Одноступенчатая сепарация без промежуточного перегрева, определяемая отрезками ВС и В С соответственно для ПД и СД, увеличивает выигрыш от перехода к скользящему давлению. Это обусловлено меньшей степенью влажности пара, входящего в сепаратор, вследствие чего в последующие ступени турбины при СД поступает большее количество отсепарированного пара. С повышением разделительного давления, при котором производится сепарация, выигрыш от применения СД увеличивается ввиду того, что при этом возрастает различие степеней влажности за ЦВД при постоянном и скользящем начальном давлении. [c.151]

При многоступенчатой сепарации выигрыш от перехода к СД обусловлен только первой ступенью сепарации. Вторая и последующие ступени сами по себе не создают ни дополнительных потерь, ни дополнительного выигрыша, связанных со скользящим давлением. Однако общий выигрыш от применения СД для турбин с многоступенчатой сепарацией оказывается большим. Это связано с выбором более высокого давления в первом сепараторе, а также с увеличением располагаемого перепада энтальпий ЧСД и ЧНД турбины. [c.151]

При скользящем давлении по мере снижения нагрузки понижается температура насыщения свежего пара, что сопровождается существенным понижением температуры промежуточного перегрева пара. Это понижение температуры в некоторой мере компенсируется уменьшением температуры недогрева вследствие увеличения при СД скоростей нагреваемого пара в промежуточном перегревателе, а также вследствие относительного уменьшения количества пара, отбираемого на первую ступень перегрева, из-за его меньшей влажности. Отмеченного отрицательного влияния можно избежать, применив огневой или ядерный промежуточный перегрев пара. [c.152]

КИСЛОТЫ из теплоносителя [1]. В конце кампании реактора запаса его реактивности может не хватить для компенсации ксенонового отравления, особенно при больших изменениях нагрузки, поскольку избыточное поглощение нейтронов Хе и обусловленная этим отрицательная реактивность возрастают с увеличением глубины разгрузки. Отмеченное обстоятельство ограничивает допустимую величину разгрузки реактора. Применение скользящего давления, повышая реактивность за счет понижения средней температуры теплоносителя в реакторе, позволяет существенно увеличить допустимую глубину разгрузки реактора, улучшая тем самым маневренные свойства блока. [c.153]

Регулировочная ступень имеет четыре сегмента сопел. Она может работать по различным программам регулирования при ро = onst и СД. Особенно ощутимый выигрыш в расходе теплоты при малых нагрузках от работы на СД достигается при комбинированном регулировании, когда, начиная с 77% расхода пара от номинального, полностью остаются открытыми два сегмента в этом случае при расходе пара - 0,3Gh достигается относительная экономия б — 0,03. Заметные преимущества скользящего давления сказываются, начиная приблизительно с 0,7Gh. [c.68]

Для поступенчатого перевода агрегата в другое качество особые преимущества дает регулирование на скользящем давлении. Стареющее, но все еще очень ценное оборудование наилучшим образом может быть использовано для указанной цели, если уже в процессе его проектирования руководствоваться принципами наименьшей повреждаемости основного оборудования во время эксплуатации в базовой части графика нагрузки и вместе с тем предусматривать в отдаленном будущем использование этого оборудования в качестве высокоманевренного, работающего при пониженных начальных параметрах пара и, возможно, при несколько худшем вакууме. [c.84]

Слож,ность обеспечения надежности регулировочной ступени и другие причины обусловили переход к дроссельному парораспределению для турбин мощностью 1000 МВт и выше. Переход в мощных турбинах к дроссельному парораспределению поставил задачу изыскания путей повышения экономичности турбин при частичных нагрузках. Один из таких путей — применение скользящего давления. [c.141]

Ниже приведен термодинамический анализ работы ПТУ различного типа при скользящем давлении (СД) на основе выполненных в ЛПИ исследований [7, 9]. Анализ проведен для разных типов парораспределения турбин на базе методики, изложенной выше, с использованием соотношений (VIII.1) —(VIII.10). [c.141]

Рассмотрим далее влияние промежуточного пе-)егрева пара на эффективность работы при СД. Часть низкого давления такой турбины можно рассматривать как конденсационную турбину, работающую при скользящем давлении рп в ПП. Параметры процессов расширения (линии qDq и D на рис. VIII.12, б) в этой части соответственно при номинальном и частичном расходах пара не зависят от способа регулирования ЧВД. Процессы изо-энтропийного расширения в ЧВД при частичной нагрузке изображаются соответственно линиями АаВ (рис. VIII.12, б) для соплового парораспределения, [c.143]

Внутренний к. п. д. турбины. При скользящем давлении могут работать турбины как с дроссельным, так и с сопловым парораспределением. На номинальном режиме более высокий внутренний к. п. д. Т1в имеет турбина с дроссельным парораспределением. На сравнительную экономичность турбин с ПП при частичных нагрузках влияет только внутренний к. п. д. ЦВД. По мере снижения нагрузки при СД примерно пропорционально расходу пара уменьшаются давления перед турбиной и в ПП, так что отношение давлений П = pn/pi не изменяется. Практически неизменным в широком диапазоне режимов при СД остается и внутренний к. п. д. ЦВД (см. рис. VIII.4) как при дроссельном, так и при сопловом парораспределении. Для сравнения на том же рисунке нанесены графики внутреннего к. п. д. цилиндров высокого давления турбин с дроссельным и сопловым парораспределением при ПД. Первая из них почти совпадает с аналогичной характеристикой при СД. При детальных расчетах турбин следует учитывать некоторое отличие при равных расходах давления пара перед соплами первой ступени и гидравлических сопротивлений холодной линии ПП вследствие разной плотности пара при ПД и СД. [c.143]

Коэффициент регенерации. Его определяют в соответствии с формулой (VIII.3) соотношением kp= = аЬ, где а = 1—2]o iXi 6 = (to —i )/(io —/п.в). С переходом к скользящему давлению повышается энтальпия пара, отбираемого для регенеративного подогрева питательной воды. Использование для подогрева более высокопотенциального пара снижает эффективность регенерации, что учитывается сомножителем а в приведенной формуле. Сомножитель Ь при скользящем давлении всегда меньше, чем при постоянном. Это обусловлено повышением энтальпии to свежего пара. Таким образом, коэффициент kp при переводе ПТУ на скользящее давление понижается (рис. VIII.16). Однако, как по- [c.144]

Принципиально иной оказывается картина для блоков на сверхкритические параметры пара. Как следует из рис. VOI.IS, при этом работа с СД в сочетании с дроссельным парораспределением более экономична во всем диапазоне режимов. За счет применения СД удельный расход теплоты этой турбиной при половинной нагрузке уменьшается по сравнению с серийными турбинами ЛМЗ примерно на 1,5 и 3% для блоков мощностью соответственно 300 и 800 МВт. Турбина К-1200-240 ЛМЗ, имеющая дроссельное парораспределение, специально спроектирована для работы со скользящим давлением. Выигрыш в тепловой экономичности по сравнению с ПД составляет для этой установки 1,25 3 и 4,5% при нагрузках 900, 600 и 300 МВт соответственно (рис. VIII.18) [21]. [c.147]

Тепловая экономичность влажнопаровых ПТУ при скользящем давлении. Применение СД для агрегатов АЭС, как и для ТЭС, открывает возможности снижения затрат мощности на привод питательных насосов. Для блоков, имеющих электропривод питательных насосов, основной путь частичного использования этого эффекта — поочередное отключение насосов, производимое так же, как на ТЭС неблочного типа. Полезной может оказаться установка гидромуфты на одном из насосов. Более полно выигрыш в собственных нуждах может быть использован в схемах с турбоприводом питательных насосов, которые применяют для мощных энергоблоков. Режимы работы питательного насоса и его турбопривода, а также общая характеристика получаемого выигрыша при этом принципиально не отличаются от рассмотренных в п. УП1.3. [c.150]

С целью проверки термодинамической эффективности работы влажнопаровых турбин при скользящем давлении ЛПИ совместно с Кольской АЭС были проведены испытания на блоке ВВЭР-440 с двумя турбинами К-220-44. Применение СД позволило снизить удельный расход теплоты этим блоком при частичных нагрузках на 0,5—0,6% (рис. Vni.23). Еще большего термодинамического эффекта от перевода на скользящее давление мо- [c.152]

Особенности работы реакторов при скользящем давлении пара перед турбиной. Применение скользящего давления для турбоагрегатов АЭС оказывает существенное влияние на физические процессы в реакторах. Мощность реактора пропорциональна числу делений ядер в его активной зоне за единицу времени. Деление происходит в результате захвата нейтрона ядром изотопа урана или другого ядерного горючего, поэтому мощность пропорциональна участвующему в реакции потоку нейтронов. При каждом акте деления образуются 2—3 мгновенных нейтрона. При последующем распаде осколков деления выделяется дополнительное количество запаздывающих нейтронов. Отношение числа нейтронов последующего поколения к числу нейтронов предшествующего поколения называют эффективным коэффициентом размножения йэф. Величину р= кэф 1)1кдф называют реактивностью реактора. [c.152]

При скользящем давлении пара перед турбиной понижается средняя температура теплоносителя в реакторе. Это связано с изменением энергетического спектра нейтронов и уменьшением средней длины их пробега из-за возрастания плотности воды, что приводит к уменьшению утечки нейтронов из активной зоны. В водоводяных реакторах некипящего типа (ВВЭР) вследствие отмеченного понижение температуры т увеличивает реактивность. Такие реакторы имеют отрицательный температурный коэффициент реактивности dpidx. В кипящих реакторах указанные факторы ослабляются [c.152]

Дополнительные преимущества дает применение скользящего давления для блоков с реакторами типа ВВЭР, имеющими периодическую перегрузку горючего с полной остановкой реактора. В некоторый момент времени А (рис. VIII.24) запас реактивности, заключенный в регулировочных стержнях и борной кислоте, оказывается полностью исчерпанным вследствие выгорания горючего. Дальнейшая работа реактора с максимальной мощностью при номинальных параметрах теплоносителя в первом контуре при этом невозможна. На первом этапе эксплуатации АЭС в этот момент времени производилась перегрузка горючего. Однако в рассматриваемом случае реактор может работать еще некоторое время с постепенным снижением мощности (линия АВ). Использование этого мощностного эффекта [1] позволяет за период А м продления кампании реактора выработать при постепенно снижающейся нагрузке генератора дополнительное количество электроэнергии, измеряемой площадью [c.153]

Применение скользящего давления пара позволяет принципиально сохранить номинальную мощность реактора в течение дополнительного периода времени, определяемого отрезком AD, и даже получить мощность, большую номинальной. Однако использование этой мощности в турбине требует дополнительного открытия ее клапанов сверх номинального. У турбины К-220-44 для этого можеч быть использован перегрузочный клапан. С цельк максимального использования отмеченного темпе- [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...