См. также Анизотропия предельная

См. также Анизотропия предельная, Мембраны биологические Модуляторы 87-89 [c.486]

Наконец, следует сделать заключение о раскрытии в конце трещины. Ясно, что для реальных материалов в результате пластического течения раскрытие больше нуля и может считаться как постоянной материала, так и величиной, зависящей от внешней нагрузки. Причем рассчитанные примеры показали, что и в том, и в другом случае расхождение между критическими состояниями невелико (линии 2 ж 3 иа. рис. 18.1, 18.3, 18.4). Более того, начиная с некоторого значения размера трещины, предположение о нулевом раскрытии практически также не изменяет критическое состояние. Отсюда можно сделать вывод, что принятие той или иной гипотезы о степени постоянства раскрытия в конце трещины можно скорее обосновать удобством расчета, нежели соображениями его точности. К этому можно добавить, что детали деформации, отражающиеся на раскрытии в малой окрестности конца трещины, сильно зависят от размера зерна, его анизотропии и неоднородности (а также и от других причин), что вносит в экспериментальное измерение раскрытия некоторую долю неопределенности, позволяющую относиться к результатам непосредственного измерения малых значений раскрытия в конце трещины с известной осторожностью [51]. Поэтому при хрупком разрушении достаточно знать плотность работы разрушения 2 , измеренную на образцах с достаточно большой трещиной, и техническую прочность Оо гладкого образца (в отсутствие трещины). Этих параметров достаточно для построения области предельного состояния тела с трещиной и с ограниченной прочностью при [c.149]

Дополнительные проблемы при оценке предельных свойств композитов появляются в связи с такими особенностями этих материалов, как неупругость поведения компонент, анизотропия армирующих волокон, разброс прочности компонент, наличие третьей фазы в виде пограничного слоя матрицы вблизи поверхности волокна. Следует учитывать также и специфику их применения — в авиационных конструкциях требуется нечувствительность к локальным разрушениям, в судостроении — стойкость к коррозии и кавитации, в возвращаемых космических кораблях—сопротивление абляции и уносу массы. [c.38]

Величина d по опытным данным изменяется от 0,10 до 2,0. Меньшие из указанных величин получаются при значениях dy и dg более 0,05, а величины d более единицы — при dy 0,02 (когда проявляется упрочнение в первых циклах нагружения). Сложность расчета долговечности по уравнению (3) состоит в необходимости располагать предельными значениями d в зависимости от dy и ds, а также величинами циклических напряжений, используемых при расчете d . Возможность получения величин d, приближающихся к единице, связывается с -учетом кинетики накопления пластических деформаций и изменения предельной пластичности при увеличении времени одного цикла [7, 30, 31], т. е. с переходом к вычислению величин dy и dg не через относительные долговечности, а через относительные циклически и односторонне накопленные (вследствие циклической анизотропии и ползучести) деформации [c.101]

Векторная интерпретация деформированного состояния, рассмотренная в предыдущей главе, и полученные на ее основе соотношения позволяют с общих позиций исследовать закономерности неупругой работы конструкции. В частности, в наиболее наглядной форме могут быть проиллюстрированы процессы стабилизации, происходящие как при постоянных (ползучесть), так и при циклически изменяющихся нагрузках, а также условия возникновения предельных состояний (теоремы предельного равновесия и приспособляемости). Новое освещение получают закономерности проявления деформационной анизотропии, обобщаемые на реологические свойства конструкций. [c.169]

Тепловой режим конструкций энергетических устройств из композитных материалов (КМ) в ряде случаев характеризуется интенсивным теплообменом на поверхности, высокими скоростями изменения температуры во времени и большими градиентами температур внутри этих конструкций. При этом в материале возникают нелинейные физико-химические явления, которые часто ведут к снижению несущей способности конструкций. К ним относятся структурные фазовые превращения, взаимодействие компонентов, расслоение, температурные и структурные напряжения, изменение теплофизических, упругих, прочностных и других характеристик, реологические эффекты. Расчет предельного состояния конструкции, находящейся в таких условиях, должен включать описание процессов теплопроводности, термо- и вязкоупругости, кинетики химических реакций, аэродинамики фильтрующих газов, диффузии, а также требует из-за анизотропии свойств определения большого количества теплофизических и механических характеристик материалов. Точный расчет с учетом изменения характеристик от температуры весьма сложен, так как связан с решением нелинейных интегродифференциальных уравнений с переменными коэффициентами. На достоверность его результатов большое влияние оказывает трудность представления и выбора достаточно полно отражающей действительность модели процесса, связанного с необратимыми явлениями. [c.7]

В операциях вытяжки осесимметричных и коробчатых деталей показателями штампуемости является предельный коэффициент вытяжки Ка, определяемый отношением наибольшего диаметра заготовки, при котором еще возможна вытяжка, к диаметру стакана (для коробчатой детали — диаметры условных заготовки и стакана), а также стойкость инструмента и иногда коэффициент использования металла, который может существенно снижаться из-за плоскостной анизотропии. Силовые параметры обычно не имеют определяющего Значения, они лишь могут отражаться на стойкости инструмента. [c.157]

Установлено, что измеряемые величины б, группируются относительно определенных уровней. Различие в средних значениях шага усталостных бороздок для каждой группы превышает в два и более раз предельное разрешение исследовательской аппаратуры. В различных испытаниях распределение шага усталостных бороздок по различным уровням не является строго закономерным — с ростом длины треш,ины выявляются уровни б,, чередующиеся между собой. Такое поведение металла, отражающее его способность тормозить усталостное разрушение, может быть следствием множества причин анизотропии свойств в направлении роста трещины нестационарности нагружения, вызывающего неравномерный рост трещины вдоль ее фронта различия остаточных напряжений на разных участках трещины после перехода от одного уровня внешних нагрузок к другому и т. д. Из данных рис. 93 видно, что в пределах блока приложения нагрузок каждым 25 циклам нагружения определенного уровня соответствует 25 циклов бороздок практически постоянного шага. Такие результаты показывают многочисленные измерения. Сопоставление величин 6, в соседних локальных участках также свидетельствует о том, что эти величины различаются, а в пределах рассматриваемых фасеток остаются практически постоянными Подобные наблюдения позволяют заключить, что в пределах нескольких десятков циклов нагружения с ростом длины трещины шаг усталостных бороздок остается постоянным. Далее необходимо установить, насколько значительной может быть длина трещины, на которой значение б/ остается постоянным. [c.217]

Анализ приведенных кривых показывает, что снижение температуры испытаний сопровождается увеличением сопротивления сплавов. При этом обнаруживается некоторое изменение анизотропии. Из рис. 159, а и 160, а, на которых представлены кривые одноосного растяжения в направлении главных осей анизотропии при трех температурах, видно, что сплавы проявляют заметную анизотропию как по уровню текущих напряжений, так и по величине предельной деформации. Это подтверждается также результатами испытаний при двухосном растяжении в случае, [c.311]

Наряду с интенсивным применением теории упругости для решения прикладных задач механики грунтов продолжались исследования по установлению пределов применимости и обоснованию этого подхода. В теоретическом плане эти исследования сводились к следующему. По решению задачи в рамках теории упругости и экспериментально установленному соотношению, связывающему компоненты тензора напряжений в предельном состоянии (в частности, по условию Кулона), определялись очертания и размеры областей, в которых нарушается условие применимости упругой модели. На этой основе формулировались ограничения на нагрузку, при выполнении которых применение теории упругости должно приводить к удовлетворительным результатам. Вывод сводится к тому, что размеры пластических областей не должны превышать 0,25 а, где а — размер фундамента сооружения. Кроме того, был сделан ряд схематизаций по учету влияния начального напряженного состояния грунтового основания, обусловленного его весомостью, а также неоднородности и анизотропии грунта на распределение напряжений и деформаций основания под сооружением, предназначенных для устранения наблюдающихся несоответствий (иногда значительных) между предсказаниями теории упругости и опытом. Эти схематизации сводились к тому, что вместо однородного упругого основания тем или иным способом в рассмотрение вводилось упругое основание конечной толщины, выбор которой позволял согласовать данные теории и опыта. [c.206]

Согласно опытным данным, адсорбирующиеся остаточные газы (примеси) существенно влияют на структуру и свойства металлических конденсатов. Активными газами считаются, в частности, пары воды и кислород. Для получения высококачественных металлических конденсатов парциальные давления газообразных примесей необходимо предельно снижать. Следует учитывать также скорость конденсации и угол падения молекулярного пучка на поверхность. Эти факторы влияют на степень неравновесности пленок, анизотропию физических свойств, напряжения в пленках и т. п. [c.9]

Величина предельной де формации при первой вытяжке в значительной мере зависит также от степени анизотропии листового металла. [c.117]

Соотношение этих деформаций зависит от относительной толщины кольца к В. С увеличением этого соотношения, а также степени анизотропии и величины предельной деформации материала влияние указанных факторов усиливается [107]. Для очень тонких колец ( 1 <С 3 мм) возникает опасность расслоения и размотки. [c.213]

Рассеяние предельно малыми частицами. При малых значениях р в общих формулах теории Ми можно ограничиться только первыми слагаемыми в суммах. Если при этом значение показателя преломления т невелико, то величина С оказывается существенно больше остальных коэффициентов в суммах (1.24) (С1 С2 и 1 61). Этот асимптотический случай приводит к решению, совпадающему с решением задачи рассеяния волн на шаре как на электрическом диполе. Впервые оно получено Рэлеем, поэтому его обычно называют релеевским. Рассеяние на таких частицах следует отличать от молекулярного рассеяния на неоднородностях среды, вызванных флуктуациями плотности или анизотропии молекул. Если значение т очень велико, то даже при малых значениях р наряду с коэффициентом следует учитывать также и Ь. Полученные при этом аналитические формулы имеют иной вид и впервые были получены Томпсоном. [c.22]

Критический коэффициент обжима, а также точность размеров деталей, полученных обжимом, существенно зависят от анизотропии механических свойств материала заготовки. С увеличением коэффициента нормальной анизотропии предельный коэффициент обжима Кобп увеличивается, так как при этом увели- [c.204]

Чрезмерное легирование ухудшает и технологичность стали (обработку резанием, свариваемость и т. д.). Исключение составляют никель и молибден. Никель повышает сопротивлеч 1е хрупкому разрушению, повышая пластичность и вязкость, уменьшая чувствительность к концентраторам напряжений и понижая температуру порога хладноломкости. При содержании в стали 1,0% N1 порог хладноломкости снижается на 60—80°С, дальнейшее увеличение концентрации никеля до 3—4% вызывает менее сильное, но все же снижение порога хладноломкости. Введение 3—4% Ni рекомендуется для обеспечения глубокой прокаливаемости. Никель уменьшает анизотропию и повышает пластичность и вязкость в направлении, поперечном волокну. Никель — дорогой металл. Поэтому чаще в конструкционные стали его вводят совместно с хромом и другими элементами и притом в предельно минимальном количестве. В сложнолегированных сталях, никель также обеспечивает высокое сопротивление хрупкому разрушению. [c.288]

Величина максимального растягивающего напряжения является, по-видимому, основным параметром состояния, определяющим предельные условия и скорость разрушения материала. Для описания разрушения существенно, что по мере роста несплошностей пороговые напряжения, необходимые для дальнейшего развития процесса, снижаются. Поэтому степень разрушения в том или ином ее выражении должна бьггь вторым определяющим параметром. Роль пластической деформации не вполне ясна и, если она велика, по-видимому, в первом приближении может выражаться в деформационном упрочнении материала. В результате деформационного упрочнения возрастает возможная анизотропия напряженного состояния тела в целом и материала в окрестности концентраторов напряжений, являющихся потенциальными очагами разрушения, и тем самым достигается пороговое напряжение разрушения. Роль температуры несомненно важна с точки зрения возможности структурных превращений и плавления, но в пределах одного фазового состояния ее вклад при высокоскоростной деформации, по-видимому, много меньше, чем в обычных условиях. Поскольку в экспериментах наблюдалось влияние ориентации нагрузки относительно текстуры материала на сопротивление откольному разрушению, ориентационный фактор, вообще говоря, также должен быть включен в рассмотрение, то есть достаточно полное описание разрушения должно иметь тензорный характер [92]. [c.223]

Свойство конструкционных материалов упрочняться при пластическом деформировании часто используется на практике для повышения их механических характеристик (механическое упрочнение) и несущей способности конструкций (например, автофретирование). Материал подвергается упрочнению в процессе технологических операций — гибки, ковки, штамповки, которые приводят к деформационной анизотропии материала, оказывающей заметное влияние на его последующее поведение под нагрузкой. В связи с этим актуальное значение приобретают экспериментальные исследования предыстории нагружения на процессы деформирования при разных видах напряженного состояния, а также опытное определение предельных состояний при различных величинах допуска на пластическую деформацию. [c.278]

Как и в случае конечномерных динамических систем, в области задач об оптимальном управлении системами с распределенными параметрами сохраняют полную работоспособность усовершенствованные методы классического вариационного исчисления. При этом и здесь основное внимание было уделено составлению необходимых условий минимума для экстремальных задач со связями, трактуемыми как проблема Майера — Больца. Главным образом это было сделано для задач, связанных с уравнениями эллиптического типа. Было показано, что в таких типичных задачах, возникающих из проблем оптимального управления, необходимые условия стационарности (уравнение Эйлера и естественные граничные условия, а также условия Вейерштрасса Эрдманна) составляются при помощи обычных приемов. Критерии опираются снова на множители Лагранжа которые здесь зависят уже обычно от пространственных координат, а соответствующие дифференциальные уравнения снова конструируются исходя из подходящих форм функции Гамильтона. Условия стационарности дополняются необходимым условием Вейерштрасса сильного относительного минимума. Разумеется, это условие, которое записывается через условие экстремальности функции Гамильтона на оптимальных решениях, имеет смысл, аналогичный соответствующему условию принципа максимума. Важно, однако, заметить, что при работе с модификациями классических методов вариационного исчисления в случае уравнений с частными производными проявляются некоторые новые черты. В результате получаются условия оптимальности, более сильные, нежели известные в настоящее время обобщения принципа максимума на системы, описываемые уравнениями в частных производных. Упомянутые черты проявляются, в частности, в связи с тем обстоятельством, что приращение минимизируемого функционала при изменении объемного управления (за счет варьирования от оптимального управления) в пределах области достаточно малой меры зависит не только от вариации управления и меры области, но также существенно определяется и предельной формой области варьирования. Таким образом, получается, что при изменении формы области, определяющей вариацию, могут, получаться более или менее широкие необходимые условия экстремальности. Как отмечено выше, эффект анизотропии варьирования пока был получен только классическими методами. Причины этого, по-видимому, различны некоторые работы, посвященные принципу максимума, относятся к таким задачам, где этот эффект вообще не проявляется, в других случаях эффект анизотропии исключался вследствие ограничения при исследованиях лишь вариациями специального вида. Полезно также заметить, что описываемый эффект анизотропии расширяет возможность управления и оптимизации в обширном классе случаев независимо от типа исходных уравнений. Эффективность классических методов вариационного исчисления была проверена на конкретных типах задач. В частности, таким путем была исследована задача об оптимальном распределении проводимости электропроводной жидкости (газа) в канале магнитодинамического генератора электрической энергии. Эта задача как раз доставляет пример вариационной проблемы, где эффект анизотропии варьирования играет существенную роль. Развитию классических методов исследования посвящены работы К. А. Лурье. [c.239]

Хотя это и очень грубая оценка, но из нее следует, что в случае благоприятной геометрии метод модуляции поля способен обнаружить осцилляции в 10 раз меньшей амплитуды по сравнению с типичной для хорошего эффекта дГвА величиной М/// - 10" . Метод модуляции вьшгрывает также по сравнению с методом вращающего момента, хотя очевидному множителю 100, на который различаются оценки (3.42) и (3.14), едва ли стоит придавать серьезное значение ввиду достаточной произвольности многих предположений. Однако, не считая несколько меньшей предельной чувствительности метода вращающего момента, тот факт, что этот метод является механическим , сильнее затрудняет достижение оптимальных условий, чем в случае чисто электромагнитного метода модуляции поля. Более того, метод вращающего момента чувствителен только если ПФ сильно анизотропна, и, конечно, его вообще нельзя использовать для ферромагнитных металлов из-за доминирования вращающих моментов, связанных с анизотропией ферромагнитного намагничивания. [c.161]

В этих уравнениях для предельных значений параметров гамильтониана Я /0 многие особенности исходной модели оказываются несущественными (после многих шагов преобразований они сходят на нет). Существенны те особенности, которые влияют на структуру функций Фг. Это — размсрность системы, величина спина, свойства симметрии и т. д. При этом, как нетрудно видеть, образуются классы систем с одним и тем же предельным гамильтонианом, а следовательно, с одними и теми же значениями критических индексов и т. п. Имеются основания полагать, что в класс изинговских систем и бинарных сплавов входят также и жидкости, что несимметричная ферромагнитная система [х—у-модель) образует один класс с жидким Не , что гейзенберговская модель образует свой класс и т. д. При таком разделении систем на классы возможны и перескоки (так называемый rossover ) системы из класса в класс при 0 0с. Например, гейзенберговская модель с небольшой анизотропией во взаимодействии ближайших соседей [c.710]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...