Ферромагнитные системы

Очевидно, что между ферромагнитной системой и колебательными химическими реакциями имеется поразительное сходство. Так. при увеличении степени отклонения системы от равновесия в ней возникают колебания. Система будет двигаться по кривой предельного цикла. Фаза на предельном цикле определяется исходной флуктуацией и играет такую же роль, что и направление намагничивания. Если система конечна, то флуктуации постепенно приведут к возмущению вращения системы по предельному циклу. Если, однако, система бесконечна, в ней возникает временной дальний порядок, очень сходный с дальним пространственным упорядочением ферромагнитных систем. Таким образом, мы видим, что возникновение периодических реакций представляет собой процесс, ведущий к резкому нарушению симметрии времени, точно так же, как возникновение ферромагнитных структур [c.143]

В качестве запоминающих устройств [8] в вычислительных машинах находят применение перфокарты и перфоленты, релейные системы, линии задержки, магнитные ленты и барабаны, электроннолучевые системы, ферромагнитные системы, ферроэлектрические и емкостные системы. [c.79]

При наличии магнитного поля, а также в случае ферромагнитной системы функцию распределения следует считать оператором, действующим на спиновые индексы (матрицей плотности), — Вместе с оператором является и энергия квазичастицы В случае, когда отсутствует магнитное поле и система не является ферромагнитной, операторы и е з пропорциональны единичной матрице. Поэтому в общем случае формулу (2.3) следует записать в виде [c.33]

В ферромагнетике возбуждения с низкой энергией соответствуют колебаниям плотности электронных спинов и носят название спиновых волн. Кванты спиновых волн называются магнонами [4]. Они подчиняются статистике Бозе и могут использоваться при рассмотрении термодинамических свойств ферромагнитной системы. [c.26]

Это общий результат, применимый к любой двумерной ферромагнитной системе при т< г,. Сравнивая его с (7.10.7), мы видим, что для модели Изинга [c.118]

Для ферромагнитной системы типа модели Изинга имеется не более двух основных состояний либо все спины направлены либо вверх, либо вниз. Для системы с антиферромагнитным взаимодействием основное состояние может состоять из областей с чередующимися спинами. Последнее состояние не обладает трансляционной симметрией, даже если энергия [c.365]

Очевидно, что Еп есть энергия связанного состояния или комплекса порядка п в поле Л . Эти комплексы как раз и образуют элементарные возбуждения ферромагнитной системы. [c.64]

Применение к исследованию изинговской ферромагнитной системы [c.352]

Рис. 243. Схематическое изображение основного состояния ферромагнитной системы (а) и возбуждения, связанного с переворотом одного из спинов (б) число ближайших соседей узла квадратной решетки с = 4. Прямыми линиями обозначено взаимодействие параллельных спинов (6/ , = —/), волнистыми — ан-

Пусть состояние центрального узла о характеризуется числом +1 (спин вверх) и в его окружении находятся узлов (из общего числа ближайших соседей с) с тем же значением а, и (с—/г) узлов с противоположным. Центральный узел взаимодействует только со своими ближайшими соседями, и энергия этого взаимодействия равна для ферромагнитной системы —1к + 1 с—к), />0. Учет взаимодействия узлов, составляющих оболочку центрального, с остальной системой Бете предложил произвести нэ уровне идей молекулярного поля энергия их взаимодействия с этим полем будет равна —кЯ+ с—к)1г. Число способов реализовать состояние рассматриваемой группы с общей энергией — (/ + + Е)к+ ([+П) с—к) равно с 1к (с—к) (число способов выбрать к элементов из общего их числа с). Если же —1 (центральный спин вниз), то энергия всей группы узлов будет равна [c.685]

Задача 37. Показать, что, используя для оценки свободной энергии гейзенберговской ферромагнитной системы [c.789]

С электрическими системами подобного типа мы встречаемся тогда, когда в индуктивностях используются сердечники из ферромагнитного материала. В таких случаях для каждого данного [c.35]

В качестве другого примера поэтапного рассмотрения сильно нелинейной колебательной системы обратимся к движениям, которые могут происходить в контуре, состоящем из емкости, сопротивления и индуктивности с легко насыщаемым ферромагнитным сердечником. Для [c.62]

По этой причине наличие ферромагнитного сердечника с гистерезисными свойствами в индуктивности колебательного контура даже при отсутствии в нем активного сопротивления приводит к появлению потерь, и такая система оказывается принципиально диссипативной. [c.70]

Изложенный Б предыдущем параграфе метод поэтапного рассмотрения, как указывалось, не накладывает никаких ограничений на нелинейность исследуемой колебательной системы и пригоден для любых законов затухания. Однако этот метод обычно приводит к громоздким вычислениям или сложным графическим построениям, причем полученные результаты относятся только к одному виду движения при заданных начальных условиях и не позволяют наглядно представлять общие особенности движений системы при различных условиях и разных значениях ее параметров. Поэтому весьма важно рассмотреть те приближенные методы, которые хотя бы для ограниченного класса колебательных систем могли бы дать единое решение для любого момента колебательного процесса при произвольных начальных условиях. Такого рода приближенный метод был в свое время предложен Ван дер Полем и получил в дальнейшем название метода медленно меняющихся амплитуд. Он позволяет весьма успешно исследовать класс колебательных систем с малой нелинейностью и малым затуханием. Электрические контуры с ферромагнитным сердечником при малых потерях на гистерезис в области значений амплитуд магнитного поля, далеких от насыщения, контуры с нелинейными емкостями при аналогичных ограничениях, линейные контуры с постоянными Ь и С при малых затуханиях (независимо от их линейности или нелинейности), многочисленные механические аналоги указанных выше высокодобротных линейных и нелинейных систем составляют тот класс систем, в которых движения можно приближенно рассчитывать методом медленно меняющихся амплитуд. Условия малой нелинейности подобных систем [c.70]

Это свойство нелинейных систем используется в умножителях частоты, в которых за счет соответственно подобранной нелинейности системы при гармоническом (или близком к нему) воздействии возникают колебания значительной амплитуды с частотами, кратными частоте воздействия. Подобные умножители частоты с катушками индуктивности с ферромагнитными сердечниками, конденсаторами с сегнетоэлектрическими диэлектриками или другими нелинейными элементами позволяют производить энергетически эффективное умножение частоты в 3, 5 и более раз в одном элементе. Из нечетности функций, аппроксимирующих нелинейные характеристики соответствующих катушек и конденсаторов, следует, что в указанных устройствах эффективное умножение частоты возможно лишь в нечетное число раз. [c.107]

С учетом всех этих оговорок можно сформулировать задачу следующим образом требуется найти параметры (амплитуду и фазу) приближенно гармонического колебания, возбуждаемого в слабо нелинейной колебательной системе с малым затуханием, при заданной гармонической внешней силе. С подобной задачей мы встречаемся не только при рассмотрении механических систем, но и при анализе различных колебательных цепей в радиотехнических устройствах при наличии нелинейных диссипативных элементов (полупроводниковые приборы, радиолампы), а также при использовании ферромагнитных или сегнетоэлектрических материалов в катушках индуктивности и конденсаторах этих цепей. [c.113]

Такие специфические особенности резонансных явлений (а также форма резонансных кривых) привели к тому, что подобные процессы в нелинейных системах часто выделяют в особую категорию и называют их феррорезонансом. Это связано с тем, что чаще всего такие процессы наблюдаются в системах, содержащих индуктивности с ферромагнитными сердечниками или конденсаторы с сегнетоэлектриками. В зависимости от типа нелинейности форма резонансных кривых при феррорезонансе может иметь тот или иной специфический вид, но всегда сохраняется одна основная особенность, обусловленная отсутствием такого значения частоты воздействия, при котором даже в консервативной системе наблюдалось бы бесконечное возрастание амплитуды. [c.140]

Для полного моделирования устройств индукционного нагрева необходим расчет взаимосвязанных тепловых и электромагнитных полей. Электромагнитное поле определяет источники тепла, создающие температурное поле. В свою очередь с изменением температуры меняется удельное сопротивление р, а для ферромагнитных тел и магнитная проницаемость р, падающая до единицы в точке Кюри. Поскольку тепловая постоянная времени системы на несколько порядков больше, чем электромагнитная, зависимость р, р = f (Т) можно заменить кусочно-постоянной зависимостью указанных параметров от времени t и решать электромагнитную задачу отдельно от тепловой в каждом из интервалов постоянства свойств. [c.120]

Особенность электромагнитных явлений в системе определяется именно изменением свойств заготовок при переходе от одной заготовки к другой. Первые заготовки полностью ферромагнитны, а остальные или частично ферромагнитны (двухслойная среда), или совсем немагнитны. Для построения методики расчета необходимо знать характер распределения магнитного потока и напряженности Н,пг по длине индуктора. [c.197]

В пределах этой системы обнаружены четыре вида ферромагнитных феррита сложной гексагональной структуры. [c.189]

В ферромагнитных материалах реализуется такая доменная структура, для которой полная свободная энергия системы является минимальной. [c.87]

Сила притяжения пропорциональна квадрату магнитной индукции в зазоре между ферромагнитным изделием и намагниченным телом. Индукция зависит от намагничивающей силы и зазора между ее источником (например, магнитом) и ферромагнитным изделием. Наиболее совершенными приборами группы являются толщиномеры МТА-1 и МТА-2 системы Н. С. Акулова. Они малогабаритны, обладают высокой чувствительностью, широким диапазоном измерений и удобством в эксплуатации. [c.58]

Особую активность приобретают системы автоматического регулирования толщины стенки труб в процессе их горячей прокатки. Подобная система разработана для контроля бесшовных труб диаметром 29—102 мм с толщиной стенки 1,75—8,0 мм, изготовленных из углеродистых, легированных и высоколегированных сталей. При нагревании ферромагнитных сталей до температуры выше 800 °С их магнитная проницаемость уменьшается до единицы. При этом уменьшается их удельная электрическая проводимость. Благодаря этому резко увеличивается глубина проникновения переменного электромагнитного поля в металл, что позволяет измерять стенки сравнительно большой толщины при достаточно высокой частоте тока питания вихретокового преобразователя. [c.340]

ДЛЯ исследования совершенно нел гнитных сплавов. Если известны зна 1ения парамагнитной восприимчивости исходных компонентов, то легко определить состав двухфазного сплава, поскольку парамагнитная восприимчивость такого сплава является линейной функцией его состава. В ферромагнитных системах измерения парамагнитной восприимчивости можно использовать, естественно, только при температурах выше т(5чки Кюри, Тем не менее в некоторых случаях определение восприимчивости ферромагнитных [c.318]

Для очень сильных линз необходимы высокие значения магнитной индукции. Это с неизбежностью ведет к уровням возбуждающих токов и размерам полюсных наконечников, попадающим в область режима насыщения. При Л />1000з (зазор выражен в миллиметрах) следует быть готовым к учету насыщения. Если большая катушка практически полностью экранируется массивной ферромагнитной системой, аксиальная составляющая магнитной индукции будет почти полностью определяться намагниченностью полюсных наконечников. Однако когда относительная проницаемость падает ниже 100, в вычислениях следует строго учитывать геометрию магнитной системы и обмоток. Железные поверхности не являются более эквипотенциальными, и падения магнитного потенциала в различных частях материала следует аккуратно вычислять. Если только малые области полюсных наконечников достигают насыщения, линза может хорошо работать [85], даже с некоторым улучшением по сравнению с ненасыщенным режимом [89]. В этом случае удобно характеризовать распределение магнитной индукции ее максимальным значением и полушириной (расстоянием, на котором индукция уменьшается вдвое по сравнению с максимумом). Эти величины могут быть выражены через уровни возбуждающих токов и геометрические параметры полюсных наконечников. Этот подход делает возможным использование простых моделей магнитных линз (см. гл. 8) для анализа электронно-оптических свойств при не очень высоких значениях магнитной индукции. [c.120]

Не претендуя на всестороннее описание критического поведения всех систем, претерпевающих А-переходы, в число которых помимо упомянутых выше дискретных систем входят и отнюдь не дискретные квантовые жидкости Не и Не , офаничимся рассмотрением аналогии критических особенностей при исчезновении двухг фазного состояния в системе газ—жидкость с особенностями ферромагнитной системы вблизи точки исчезновения спонтанной намагниченности (вблизи точки Кюри). [c.127]

В этих уравнениях для предельных значений параметров гамильтониана Н /в многие особенности исходной модели оказываются несущественными (после многих шагов преобразований они сходят на нет). Существенны те особенности, которые влияют на структуру функций Ф . Это — размерность системы, величина спина, свойства симметрии и т. д. При этом, как нетрудно видеть, образуются классы систем с одним и тем же предельным гамильтонианом, а следовательно, с одними и теми же значениями критических индексов и т. п. Имеются основания полагать, что в класс изинговских систем и бинарных сплавов входят также и жидкости, что несимметричная ферромагнитная системы (ж-у-модель) образует один класс с жидким Не , что гейзенберговская модель образует свой класс и т.д. При таком разделении систем на классы возможны и перескоки (так называемый rossover) системы из класса [c.365]

Для 1 см ферромагнитной системы, выбирая а=М, А=Н (в этом случае внутренняя энергия собственно магнетика км(в,М) представляет собой энергию 1 см системы за вычетом энергии внещнего магнитного поля Н /8л, см. задачу И), будем иметь для работы бU =Л ia, свободной энергии = м—05 в расчете на единицу объема и условие фазового равновесия совершенно аналогичные написанным выше соотношения [c.149]

Таким образом, теория критических показателей, основанная на методе термодинамической устойчивости, выявила общую природу критического перехода жидкость — газ и переходов в ферромагнетиках, с гнетоэлектриках и других системах как переходов через минимум устойчивости, сопровождающихся поэтому максимально развитыми флуктуациями ряда термодинамических величин. Это отмечал В. К. Семенченко в 1947 г. Потребовалось более 30 лет, чтобы произошло изменение точки зрения на ферромагнитный и сегнетоэлектрический переходы как превращения, при которых испытывают скачки вторые производные термодинамических потенциалов. [c.180]

При уменьшении размера ферромагнитной частицы ниже критического (величина критического размера зависит от температуры, константы магнитной анизотропии материала и величины приложенного поля) в результате тепловых флуктуаций векторов намагничивания спинов частица ведет себя парамагнитно. Подобное явление наблюдается в разбавленных растворах. Так, например, в системе Hg—Fe (1—2%) Fe содержится в дисперсной форме. После приготовления сплав имеет низкую коэрцитивную силу, а после старения в течение нескольких часов коэрцитивная сила достигает 79,6-10 а/м (1000 э) при повышении Не возрастает и J,. Вначале составляет 55% намагниченности для чистого железа, а когда = = 398-10 а/м (500 э) достигает максимального значения. Температура Кюри в исходном состоянии низкая. Эти данные объясняются, как результат постепенного перехода частиц железа из так называемого суперпарамаг-нитного состояния в ферромагнитное. Результаты исследования железных амальгам в температурном интервале 4—200 К подтвердили, что при определенных размерах частицы ведут себя парамагнитно. Но этот парамагнетизм отличается от обычного парамагнетизма простых металлов. У простых металлов проявляется парамагнетизм отдельных спинов, а в данном случае — парамагнетизм суммарных векторов намагниченности. При определенных тем- [c.208]

Часть диаграммы фазового равновесия системы Fe— Ni—А1 приведена на рис. 158. Сплавы ални расположены в двухфазной области Р + Рз. фазы р и Ра имеют одинаковую решетку (ОЦК) с незначительно различающимся периодом решетки, р-фаза — это ферромагнитная фаза на базе железа, а Рз Ф за —слабомагнитная упорядочиваю-ш,аяся на базе соединения NiAI. Зависимость магнитной энергии сплава от состава представлена на рис. 159. [c.220]

Казалось бы, согласно этим положениям нельзя получить сплавы с температурными коэффициентами линейного расширения, существенно отличающимися от чистых металлов. Однако имеются системы ферромагнитных сплавов (например, железоникелевые, железоплатиновые, же-лезоникелькобальтовые, железокобальтхромистые), в которых наблюдается аномалия линейного расширения. [c.272]

Система, состоящая из однодоменных разобщенных ферромагнитных частиц, как у нее отмечалось, имеет существенные особенности такие частицы могут намагничиваться только за счет процессов вращения, что предопределяет наличие рысокой коэрцитивной силы. На этом принципе основано получение магнитов прессованием ферромагнитных однодоменных частиц. Нередко прессование ведут в сильном магнитном поле с целью ориентации однодоменных частиц в направлении намагничивания. Коэрцитивная сила обусловлена влиянием [c.268]

По способу создания магнитного поля бетатроны могут быть с магнитопроводом из пластин трансформаторной стали безжелезные, в которых магнитный поток создается системой соленоидов или витков с током без применения ферромагнитных материалов, и по-лубезжелезные, в которых магнитный лоток лишь на отдельных участках проходит по магнитопро-воду из ферромагнитного материала. [c.298]

Этой же фирмой разработана система Ротомат 6.700 для испытания ферромагнитных цельнотянутых и продольно сваренных труб, а также для круглых заготовок диаметром 40—650 мм. Работа системы основана на методе рассеяния постоянного магнитного поля с вращающимися преобразователями выявляются поверхностные и внутренние дефекты при одновременном автоматическом подавлении сигналов помех при контроле сварных швов. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...