Линия предельная скоростей

Тип трубопроводной линии Предельно допустимая скорость [c.136]

Воздушная линия предельной защиты IV связана с линией воздуха постоянного давления III через дроссельную шайбу диаметром 3 мм и соединяет между собой регулятор скорости 1, байпасный клапан 9, стопорный клапан б, переключающий золотник 10 v ЭМВ. При работе ГТУ в этой линии устанавливается давление 135—140 кПа. Под его воздействием открыты стопорный клапан 6 и байпасный клапан 9, закрыт выпуск воздуха через переключающий золотник 10, г. мембрана в регуляторе скорости 1 прижата к клапану. [c.222]

С чем же связана скорость и количество передаваемой информации Известно, что предельная скорость передачи определяется длительностью одного периода колебаний используемых волн. Чем короче период, тем больше скорость передачи сообщений. Это справедливо и для передачи сообщений с помощью азбуки Морзе, с помощью телефонной связи, радиосвязи, с помощью телевидения. Таким образом, канал связи (передатчик, приемник и связывающая их линия) может передавать сообщения со скоростью не больше, чем частота собственных колебаний всего канала. Но это еще не достаточное условие. Для характеристики канала связи требуется еще один параметр — ширина полосы канала, т. е. диапазон частот, который используется в этом канале связи. Чем больше скорость передачи, тем шире полоса частот, на которых следует передавать. Оба этих параметра вынуждают осваивать все более высокие частоты электромагнитных колебаний. Ведь с увеличением частоты увеличивается не только скорость передачи по одному каналу, но и число каналов связи. [c.79]

С помощью системы уравнений (8.22) в принципе можно решать и третью из основных задач расчета трубопроводов, а именно дан напор в начальной точке М, известны расходы жидкости, которую нужно подавать во все конечные точки ветвей, даны все местные гидравлические сопротивления, давления в конечных точках и все геометрические данные, кроме диаметров труб требуется определить диаметры труб на каждом из участков. Однако, так как уравнения системы (8.21) — (8.24) содержат искомые диаметры в четвертой степени при ламинарном режиме и в пятой степени при турбулентном, это очень затрудняет алгебраическое решение этих уравнений. Кроме того, окончательно выбранные диаметры должны отвечать ГОСТам и некоторым другим конструктивным, а иногда и экономическим требованиям. Поэтому систему уравнений (8,21) — (8.24) лучше решать относительно диаметров, используя при этом метод подбора. Рекомендуется начинать с магистральной линии, по которой жидкость подается с полным расходом, и задаться диаметром этой линии исходя из рекомендуемых предельных скоростей. [c.130]

Продление ресурса подшипников, муфт, торцевых уплотнений осуществляется по результату контроля их технического состояния при разборке машины, а также по скорости роста ее вибрации. Процедура прогнозирования остаточного ресурса роторной машины по изменению уровня вибрации осуществляется графоаналитическим методом с использованием результатов обследования объекта, статистических данных по надежности аналогичных типов машин и сводится к экстраполяции найденного тренда (скорости изменения вибрации) и определению момента его пересечения с линией предельного состояния машин данного типа. [c.276]

Составляя отношение разности предельной скорости частиц жидкости на средней линии на бесконечном удалении от входа и скорости [c.355]

Аналогично строим кривые предельных скоростей для других передач (для передачи I использованы штриховые линии, а для передачи III — штрихпунктирные). [c.164]

Таким образом, область существования непрерывного сверхзвукового течения в физической плоскости может быть ограничена огибающей одноименных характеристик — краем складки решения. На огибающей (которая называется предельной линией) градиент скорости бесконечен ( градиентная катастрофа [55]). Появление огибающей свидетельствует [c.252]

Во-первых, по линии уменьшения скорости изнашивания путем применения износостойких материалов, смазки трущихся поверхностей и их изоляции от попадания абразивов. Во-вторых, путем увеличения предельно допускаемых износов опреде- [c.238]

Движение дислокации в плоскости скольжения, связанное в общем случае с искривлением дислокационной линии, подчиняется условию сохранения энергии и условию неразрывности. Из первого условия получаются уравнения механики, определяющие движение дислокации, из второго условия — соответствующие геометрические соотношения. Так как скорость движения дислокации в общем случае может приближаться к скорости распространения упругих волн сдвига, то оба условия должны быть сформулированы с учетом релятивистской точки зрения. Если обозначить через V скорость дислокации и через предельную скорость [c.122]

Линии разрыва скорости. Пусть вдоль некоторой линии I напряжения непрерывны, а вектор скорости разрывен в произвольной точке проведем систему координат п, t, направив ось 1 по касательной к линии I. Разрыв в нормальной составляющей скорости невозможен, и следует рассмотреть лишь разрыв в тангенциальной составляющей v . Повторим рассуждения, приведенные в конце предыдущего параграфа (рис. 98). Линия разрыва/, является предельным [c.167]

Степень падения трения зависит от динамичности нагрузки (скорости нарастания и спада нагрузки), амплитуды и частоты колебаний нагрузки. При пульсирующей нагрузке с частотой более 1000—1500 колебаний в минуту коэффициент трения согласно опытным данным снижается в 4—5 раз, достигая значений/ = 0,02 -г 0,01 (штриховые линии на рис. 285, г). При / = 0,01 коэффициент самоторможения для резьб с s/d > 0,08 становится меньше 1, т. е. наступает режим самоотвинчивания. Ввиду приближенности расчетов можно считать предельным значение коэффициента самоторможения у = 2. Тогда опасными по самоотвинчиванию являются все резьбы с s/d > 0,04. [c.424]

В предельном случае равного нулю обтекаемого угла мы имеем дело просто с краем пластинки, вдоль обеих сторон которой течет жидкость. Угол раствора ai + 2 турбулентной области при этом тоже обращается в нуль, т. е. турбулентная область исчезает скорости же потоков по обеим сторонам пластинки становятся одинаковыми. При увеличении же угла АОВ наступает момент, когда плоскость ВО касается нижней границы турбулентной области угол АОВ является при этом уже тупым. Прп дальнейшем увеличении угла АОВ область турбулентности будет оставаться ограниченной с одной стороны поверхностью твердой стенки. По существу, мы имеем при этом дело просто с явлением отрыва, с линией отрыва вдоль края угла. Угол раствора турбулентной области остается все время конечным. [c.212]

Траектория частицы в плоскости х, у) оказалась цепной линией. В предельном случае малых скоростей у <С с (ср. пример 81 87) траектория переходит в параболу [ро mvo, тс , значения t (а значит, и х) должны считаться достаточно малыми, так что h а = 1 + а 2], п мы имеем [c.472]

У косозубых передач контактные линии расположены наклонно по отношению к линии зуба (рис. 7.9), поэтому в отличие от прямых косые зубья входят в зацепление не сразу по всей длине, а постепенно, что обеспечивает плавность зацепления и значительное снижение динамических нагрузок и шума при работе передачи. Поэтому косозубые передачи по сравнению с прямозубыми допускают значительно большие предельные окружные скорости колес. Так, например, косозубые колеса 6-й степени точности применяют при окружной скорости до 30 м/с [c.118]

Очевидно, эквипотенциальные линии и линии тока диполя будут представлять собой семейство окружностей, касающихся осей Ох и Оу в начале координат (рис. 50). Потенциал скоростей и функция тока в этом предельном случае имеют вид [c.88]

Для плотного гравитационного слоя массовая скорость увеличивается за счет линейной скорости, поскольку концентрация его практически неизменна. Однако при превышении предельной скорости слоя наступает его разрыв и переход в режим падающего слоя. Здесь наблюдается как бы та же картина, что в кипящем слое, но применительно к другим условиям. Разнонаправленное влияние двух факторов — увеличение теплоотдачи за счет роста скорости и ее уменьшение за счет падения концентрации (плотности) потока — уравновешено в критической точке. Переход через критическое число Фруда (здесь — через оптимальную массовую скорость) в ряде случаев определяет превалирующее влияние второго фактора. В области потоков газовзвеси основным интенсифицирующим фактором является концентрация твердой фазы. На рис. 1-4 линия, характеризующая поток газовзвеси, построена для Un = onst следовательно, увеличение массовой скорости вызвано лишь ростом концентрации. При переходе в область флюидных потоков наблюдается второй максимум. [c.25]

Для выбора сх, М, используют область рационального существования, представляющую собой для конкретной сх. совокупность рациональных параметров. Область построена в координатах — передаточных отношениях 1<т) i<") при соответственно включенных элементах управления тип (один из них может быть м. свободного хода). На сх. обозначено сю— соответственно входное и выходное звенья J и — передаточное отношение соответственно нового и второго планетарного м, при остановленном водиле — угловая скорость сателлита первого м, относительно водила при неподвижном выходном звене ю ,2 — з -ловая скорость сателлита второго м. относительно водила при включенном элементе управления п1,т,п2ир — элементы управления на сх, б. Области ограничены линиями предельных допустимых значений параметров. Сх. показаны условно без подшипниковых опор валов. Два передаточных отношения в сх, а получаются включением тормозов, т и я. Можно получить третьЮ, прямую передачу блокировкой м. В этом случае применение м. свободного хода в М. исключено. [c.182]

С прикладной точки зрения главный итог разработки эффективных источников коротких световых импульсов связан с открываюш,имися теперь возможностями реализации предельных скоростей оптической обработки и передачи информации. В последние годы выполнены эксперименты, ярко их демонстрируюш,ие созданы оптические бистабильные устройства, переключаемые за времена 10 с, элементы волокон-но-оптических линий связи, информация в которых переносится с по-мош,ью оптических солитонов с длительностью, достигаюш,ей 10 i с. [c.10]

В общем случае точность этого единственно возможного способа оценки стационарного потенциала участка проектируемого трубопровода (кроме моделирования в натуральную величину) существенно зависит от кинетики катодной реакции восстановления ионов водорода и ее равновесного потенциала (фн)обр- На рис. 15 влияние катодной реакции Н+- Н показано в виде изгиба в верхней части кривой А А. В результате регистрации потенциальных диаграмм на многих стальных образцах в грунтах с преимущественно нейтральной реакцией водной вытяжки выявили, что скорость реакции разряда ионов водорода становится сравнимой со скоростью реакции ионизации кислорода при потенциалах на 0,1—0,2 В меньше, чем потенциал, определяемый точкой пересечения линии предельной плотности тока по кислороду с кривой поляризационной диаграммы. Это значит, что в частном случае при изучении коррозии стали в грунтах зоны аэрации искажающим влиянием реакции Н+ -> Н можно пренебречь. В этом частном случае имеется возможность определения важных показателей минимального смещения потенциала трубы в отрицательную сторону, необходимого для полного предотвращения почвенной коррозии и соответствующей для этого смещения катодной плотности тока от внешнего источника. Из рис. 15 видно, что Афт1п равно разности ординат точек пересечения линий ДД и ЕЕ минимальная защитная плотность тока равна по модулю предельной плотности тока по кислороду. [c.85]

При расчете разомкнутой сети, если начальный напор в напорном баке А не задан (новая сеть), можно определить диаметры участков и магистральной линии АВСОЕ трубопровода по рекомендуемым предельным скоростям и расходам согласно табл. УП1. [c.165]

Крутизна фронта откольного импульса определяется скоростью разрушения в последующие моменты времени. Предельная скорость разрушения, которая отвечает появлению откольного импульса, может бьггь достигнута по мере его развития во многих сечениях образца в разные моменты времени. Время задержки уменьшается с ростом растягивающих напряжений при распространении отраженной волны разрежения вглубь тела. На рис.5.39 показана линия предельных (в указанном смысле) состояний при отколе на диаграмме расстояние —время. Откольный импульс приходит на контролируемую свободную поверхность из точки на этой линии, где ее наклон совпадает с наклоном соответствующей характеристики, так что длительность первого импульса на профиле скорости свободной [c.226]

Здесь линии тока — семейство парабол с общей осью — осью Ох, а линии равных скоростей суть концентрические окружности (с центром в начале). На рис. 50 видно, как искажаются эти линии из-за сжимаемости. Крафт н Диббл рассмотрели детально случаи, когда я= 74> i 1. На рисунке 52 изображены некоторые линии тока и линии v — onst, для случая л = — Отдельно показано в увеличенном виде поле, обведённое квадратом. Здесь как раз появляются предельные точки. Лишь вне некоторой линии тока возможно физически осуществимое обтекание, сходное с тем, что разобрал Татаренчик. В несжимаемой жидкости этому движению отвечает обтекание угла в 60 . [c.163]

Рис. 6.19. Изменение предельной поверхности текучести ПЭВП в зависимости от скорости деформирования (Г = 20° С). Сплошные линии — предельные кривые текучести по критерию (6.24) точки — экспериментальные данные

На основании своих исследований на воздушных моделях А. Г. Аверкиев рекомендует обеспечивать на моделях Re > 20 ООО или путем пропуска на модели нескольких расходов устанавливать по постоянству картины линий токов и эпюр скоростей автомодельность области проводимых исследований. Предельной скоростью движения воздуха на модели обычно считают 60 м1сек, так как при дальнейшем повышении ее сказывается сжатие воздуха. [c.512]

Если Си достигла некоторой минимальной величины, то в верхнем слое начинают формироваться каротины биоконвекции (см. рис. 2), которые соответствуют областям с более высокой концентрацией клеток, разделенным областями пониженной концентрации. В местах пересечений этих линий, или кластерах, образуются нисходящие языки с высокой концентрацией организмов, предельная скорость опускания которых составляет около 0.1 см/с. Эта предельная скорость опускания из узловых пересечений достигается уже тогда, когда языки становятся различимыми у нижней границы верхнего слоя. Можно заметить, что эта скорость более чем в два раза превосходит скорость плавания организмов и много больше расчетной скорости стоксовского падения отдельной клетки под действием силы тяжести ( 6.6-10 см/с). Ясно, что картины биоконвекции и скорость опускания языка не могут определяться каким-либо действием отдельной клетки. Это должно происходить благодаря кооперативному макроскопическому эффекту. [c.160]

Необходймо отметить, что наклон линии, соответствующей скорости Ролея, наклон линии аЬ == О, главные оси эллипсов в мнимой плоскости и вершины гппербол с асимптотами (ob/Vg = куЬ зависят от (Т, в то время как радиусы окружностей в мнимой плоскости, вершины гппербол с асимптотами (ob/F = уЬ и наклон линии Ламе не зависят от о. Миндлин показал, что ветви нормальных волн проходят через пересечения предельных ветвей только в тех случаях, когда р w q оба четные или оба нечетные, т. о., другими словами, рассматриваемые движения даже в присутствии свободных границ взаимодействуют только в том случае, если оба движения или симметричные, или антисимметричные. Отсутствие связи в тех точках, где это условие симметрии не выполняется, является результатом линейной независимости решений с различной симметрией. Помимо этого, были получены аналитические выражения для наклона ветвей нормальных волн в точках пересечения. Данные о кривизне, точках пересечения и пределах для различных ветвей использовались для детального построения спектра. [c.157]

Для данной смеси скорость пламени уменьшается с ростом величины р. Однако это уменьшение ограничено тем, что при некотором значении р (например, для кривой 2 на фиг. 14) достигается предел и прекращается распространение пламени. Сопоставляя предельные значения скорости при различных значениях Э, соответствующих различным составам смеси, получим пунктирн)гю линию зависимости предельной скорости пламени от р. Предельная скорость пламени тем больше, чем больше теплоотдача. [c.42]

Целью данной работы являются построение и исследование вихревой структуры, представляющей собой сферический вихрь (ядро вихреобразования) внутри сферического вихревого слоя (оболочки). Одним из частных случаев такого вихреобразования служит сферический вихрь с однородновинтовым движением жидкости внутри ядра и оболочки. Напряженности винтовых течений в ядре и оболочке этого вихря, вообще говоря, различны. Случай одинаковых напряженностей исследуется подробно. Приведена картина линий тока. Найдена предельная скорость движения вихря, при которой он не коллапсирует. Она оказалась примерно в 1,7 раза меньше аналогичной величины для винтового вихря без оболочки и в 4 раза меньше максимальной скорости вихря Хилла. [c.21]

Регулирующий клапан должен начать открываться не раньше, чем маховик на механизме задатчика сделает 4—6 оборотов после открытия стопорного клапана. Если регулирующий клапан при управлении маховиком регулятора скорости начнет открываться раньше, то необходимо проверить, правильно ли выставлен золотник регулятора относительно буксы. Высота предварительно открытого окна в буксе для слива проточного масла должна составлять 4,2 мм. В случае необходимости этот размер можно увеличить на 0,2—0,4 мм, но обязательно проверить, не упадет ли лосле этого давление масла в линии предельного регулирования ниже 3,5 кгс/см. На одной из турбин было замечено, что при снятом прозрачном колпачке над сигнализатором вращения главного золотника открытие клапанов происходит в требуемой по- следовательности. Но как только колпачок устанавливали на место, регулируюш ий клапан начинал открываться вместе со стопорным. Происходило это из-за вакуума, создаваемого в линии дренажа масла после установки отсасывающего инжектора. В таком случае вакуум необходимо сорвать, просверлив в колпачке горизонтальное отверстие диаметром 1 — 1,5 мм для прохода воздуха [c.113]

Сверхзвуковой диффузор с полным внутренним сжатием может быть осуществлен без центрального тела (рис. 8.46). В таком диффузоре косой скачок отходит от кромки обечайки А и пересекается в точке О на оси диффузора со скачком, идущим от противоположной кромки. Поток газа в скачке АО отклоняется от первоначального направления и становится параллельным стенке АС. В точке О линии тока вынуждены возвратиться к первоначальному направлению, в связи с чем возникает отраженный скачок 0D. В точке D поток вновь отклоняется от осевого направления и становится параллельным стенке диффузора это вызывает новый скачок, который отражается от оси диффузора, образуя следующий скачок и т. д. Так как в скачках уплотнения поток тормозится, то предельный угол поворота в каждом последующем скачке меньше, чем в предыдущем. Описанный процесс продолжается до тех пор, пока требуемый угол отклонения потока не оказывается больше предельного (ы > > (Omai) с наступлением этого режима вместо очередного плоского скачка образуется криволинейная ударная волна EF, за которой поток становится дозвуковым. Дальнейшее течение в сужающем канале идет с увеличением скорости, причем в узком сечении скорость должна быть ниже или равна критической в последнем случае за узким сечением может возникнуть дополнительная сверхзвуковая зона, завершаемая скачком уплотнения GH. [c.475]

На рис. 2.6.4 проиллюстрировано влияние кинетики фазового перехода на смыкание пузырька, определяемой коэффициентом Кц, пропорциональным При = О имеем случай чисто газового пузырька без фазовых переходов, когда он совершает затухающие из-за тепловой и вязкой диссипации колебания, стремясь к равновесному состоянию, определяемому внешним давлением Ре. Чем больше т, тем меньше заметна затухающая осциллирующая рябь на фоне угасающего иузырька. При Kg, °° имеем предельную кривую, соответствующую равновесной схеме. Штриховой линией на рис. 2.6.4 отмечены те участки кривых, где решение дает физически нереализуемые скорости фазовых переходов (см. (1.3.90)), большие чем [c.194]

Здесь Akh — несущая способность гладкой полосы, ширина которой равна минимальной ширине надрезанной полосы. Выражение, стоящее в правой части формулы (15.13.3), всегда больше единицы, оно называется коэффициентом поддержки. При любом виде надреза несущая способность полосы с концентратором будет больше, чем несущая способность полосы с той же минимальной шириной. Это следует из статического экстремального принципа. Если предположить, что в заштрихованной на рис. 15.13.2 полосе растягивающее напряжение равно пределу текучести, а в остальной части полосы напряжения равны нулю, мы получим некоторое статически возможное напряженное состояние соответствующая нагрузка будет служить оценкой для предельной нагрузки снизу. Что касается поля скоростей для полосы с двумя круговыми вырезами, расчет его оказывается далеко не элементарным. Разделенные пластическо зоной части полосы движутся поступательно вдоль оси, удаляясь одна от другой с относительной скоростью V на граничных характеристиках нормальная составляющая скорости задана и выполнены условия (15.8.16). Эти данные позволяют или строить поле скоростей численно, или же решать задачу аналитически по методу Рима-на, представляя результат в виде некоторых интегралов, содержащих функции Бесселя. Что касается полноты построения решения, этот вопрос остается открытым. Возможность построения поля скоростей доказывает лишь кинематическую допустимость решения, следовательно, формула (15.3.3) дает наверняка верхнюю оценку. Но могут существовать и другие кинематически возможные схемы, например скольжение по прямой тп, показанной на рис. 15.13.1 штриховой линией, которые дадут для Р оценку более низкую, чем оценка (15.13.3). [c.522]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...