Концентрация твердой фазы

Для иллюстрации основных положений рабочей гипотезы рассмотрим рис. 1-3 и 1-4. Согласно рис. 1-3 увеличение концентрации твердой фазы приводит к замет-, ному росту теплоотдачи в области потоков газовзвеси. Переход к флюидным потокам при сопровож- [c.23]

Кристаллизация сплава начнется в точке /, когда из него будут выделяться кристаллы -твердого раствора. В процессе кристаллизации концентрация жидкости изменяется по линии АВ (часть линии ликвидус), а концентрация твердой фазы — по [c.168]

Основные результаты этих опытов представлены на рис. 10.36—10.38. На рис. 10.36 приведены профили скорости в сечении 5 И основного участка струи при различных концентрациях твердой фазы. С увеличением концентрации профиль скорости сужается, но практически заметным это сужение становится лишь при Хд лэ 0,3. Из рис. 10.37 видно, что затухание осевой скорости двухфазной струи существенно зависит не только от концентрации, но и от размеров частиц. Чем они мельче, тем большее влияние примесь твердых частиц оказывает на развитие струи. Это видно также и из рис. 10.38, на котором приведены линии половинной скорости (линии. [c.314]

Коэффициент диффузии частиц. Изложенные соображения вместе с данными о концентрации твердой фазы и об отношении заряда к массе позволяют также определить коэффициент диффузии частиц у стенки Дрш, пользуясь приемами, изложенными в гл. 10 [7441 [c.188]

Концентрация твердой фазы 276 Коррозия труб 275 Коэффициент Буссинеска 80 [c.321]

Концентрация твердой фазы 297 Коррозия труб 295 Коэффициент аэродинамический 254 [c.408]

Надо еще сказать, что в связи с уменьшением интенсивности пульсации скоростей 2 при удалении от дна потока величина наибольшего размера /макс песчинок, находящихся на определенном расстоянии z от дна, должна уменьшаться с увеличением z (см. эпюру 4 — 5 —6 —7 на рис. 20-3). Заметим также, что по мере роста концентрации твердой фазы (в процессе насыщения потока твердыми частицами) эпюра скоростей должна деформироваться — [c.630]

Концентрация твердой фазы (или иначе относительная объемная мутность) с — отношение объема твердой фазы (мысленно обращенной в монолит, лишенный пор) к объему гидросмеси, внутри которой находится данная твердая фаза величина с — безразмерная очевидно, что [c.631]

Местной предельной (предельно возможной) концентрацией твердой фазы Со называется концентрация твердой фазы в той или другой точке полностью насыщенного потока . [c.632]

Как видно, величина средней предельной концентрации твердой фазы равна (для плоской задачи) [c.632]

Концентрация твердой фазы с 6, 149, 152 [c.649]

Конвективная сила инерции 343 Конические насадки 389, 397 Коноидальный насадок 389 Концентрация твердой фазы (в воде) 631, 632 [c.655]

Смачиваемость повышается, 0 понижается с увеличением равновесной концентрации твердой фазы в расплаве (и ростом температуры). Эвтектический расплав в системах Аи — Si и Аи — Ge смачивает твердые фазы —золотой кремний, золото и германий — по-разному кремний и германий смачиваются хуже (рис. 9). Экстраполируя полученные экспериментальные кривые на температуру плавления и 100%-ную концентрацию чистого компонента (золота— 1063° С, кремния — 1430° С, германия — 936° С) были определены краевые углы смачивания Аи, Si и Ge собственным расплавом. Эти углы не нулевые и равны соответственно 7, 14 и 15°. [c.9]

Испаритель первой ступени представляет собой шесть ширм, подвешенных в верхней части топки. В связи с высокой концентрацией твердой фазы (от 6 до 10 кг/м ) в них предусмотрены сравнительно низкие скорости газов (5-6 м/с), чтобы по возможности снизить эрозионный износ, в качестве дополнительной защиты против эрозии применены наружные накладки толщиной 4 мм. При повреждениях панель может быть быстро изъята из топки и заменена новой. [c.235]

Кл — коэффициент износа, характеризующий соотношение свойств абразива (летучей золы) и изнашиваемого материала (котельных поверхностей нагрева), м /Н щ— скорость движения газового потока, м/с с — массовая концентрация твердой фазы (абразива) в газовом потоке, кг/м [c.31]

При подаче материала через основной бункер установки в зоне удара наблюдалось существенное увеличение концентрации твердой фазы, причем зона повышенной концентрации распространялась от оси устройства в глубь каждой ветви на расстояние Ud = 3-i-5 далее концентрация снижалась до средней вне зоны удара. [c.194]

Во второй группе аэродинамических исследований определялось сопротивление аппарата при двухфазном потоке. Результаты этих исследований, обработанные в критериальной форме в виде зависимости отношения критериев Эйлера при двухфазной и однофазной среде (чистый воздух) от концентрации твердой фазы в модели [c.194]

Проведенные исследования подтвердили принципы, заложенные в конструкцию аппарата со встречными струями. Наблюдаемое при качественных исследованиях повышение концентрации твердой фазы в зоне удара, многократное колебательное движение частиц, проникновение их из одной струи в другую показали, что принятая модель явления подтвердилась и в установке со встречными струями можно ожидать существенной интенсификации процессов тепло- и массообмена. [c.196]

На рис. 1.1.2—1.1.4 схематически изображена сферическая ячеечная модель со свободной поверхностью [23] применительно к явлениям осаждения, течения в пористой среде и вязкости суспензии. При седиментации группа частиц под действием силы тяжести оседает в жидкости с одной и той же скоростью. Нанте внимание при этом сосредоточено на одной частице, которая окружена жидкой оболочкой, изображенной на рисунке пунктирной линией. Радиус этой жидкой оболочки определяется из условия, что внутри ячейки объемная концентрация твердой фазы должна быть такой же, как и во всей системе. Конечно, такие воображаемые оболочки, или ячейки, окружающие каждую частицу, в реальной системе будут искажены, будет происходить утечка жидкости из одной ячейки в другую, однако предполагается, что в среднем можно пользоваться сферической ячейкой ввиду хаотичности расположения частиц. Тогда все возмущение, вносимое в поток каждой частицей, локализовано в пределах объема жидкости, непосред- [c.18]

Объемная концентрация твердой фазы ф Фактор взаимодействия ф Относительная вязкость 1Х/ А0 [c.523]

Объемная концентрация твердой фазы ф Относительная вязкость М[c.526]

В книг ь последовательно рассмотрены основные виды сквозных дисперсных потоков (особенно граничные) газовзвесь, флюидная взвесь, продуваемый движущийся плотный слой, гравитационно движущийся плотный слой. Автор стремится к общности изложения и анализа этих вопросов, используя теорию подобия и рассматривая концентрацию твердой фазы как важнейший критерий. Этот критерий позволяет не только проследить за изменениями структуры потока процессами движекия и теплообмена, но и выявить границы существования основных видов проточных дисперсных систем. Вопросы рассмотрены в книге в следующем порядке элементы механики и аэродинамики, межкомпонентный теплообмен, теплообмен с дисперсными потоками. Основная часть работы посвящена вопросам теории дисперсных теплоносителей и ее приложения к расчетной практике. [c.5]

Для плотного гравитационного слоя массовая скорость увеличивается за счет линейной скорости, поскольку концентрация его практически неизменна. Однако при превышении предельной скорости слоя наступает его разрыв и переход в режим падающего слоя. Здесь наблюдается как бы та же картина, что в кипящем слое, но применительно к другим условиям. Разнонаправленное влияние двух факторов — увеличение теплоотдачи за счет роста скорости и ее уменьшение за счет падения концентрации (плотности) потока — уравновешено в критической точке. Переход через критическое число Фруда (здесь — через оптимальную массовую скорость) в ряде случаев определяет превалирующее влияние второго фактора. В области потоков газовзвеси основным интенсифицирующим фактором является концентрация твердой фазы. На рис. 1-4 линия, характеризующая поток газовзвеси, построена для Un = onst следовательно, увеличение массовой скорости вызвано лишь ростом концентрации. При переходе в область флюидных потоков наблюдается второй максимум. [c.25]

Дендритная ликвация в сплавах развивается тем интенсивнее, чем больше коэффициент распределения К= =Сгв1Сж (Ств — концентрация твердой фазы Сж — концентрация жидкой фазы) отличается от единицы и чем больше температурный интервал между началом и концом кристаллизации, а также в случае сильного химического взаимодействия элементов в жидком состоянии. Последнее характерно для сплавов с диаграммами состояния, имеющими сингулярную точку плавления ин-терметаллидного соединения. [c.501]

Если будем проектировать пульповод на скорость v < у , то, как отмечено выше, он будет в значительной мере заиляться в процессе эксплуатации если же (при заданном пьезометрическом уклоне) данный трубопровод запроектируем на скорость V > то получим неэкономичное решение концентрация твердой фазы будет не велика поэтому для транспортирования данного объема грунта придется затрачивать большое количество воды. В связи со сказанным напорные пульповоды проектируют так, чтобы скорость v в них была бы равна (при рассмотрении расчетного случая ) минимальной незаиля-ющей скорости т. е. [c.635]

В зависимости от концентрации твердой фазы, степени дисперсности и структуры твердых частиц (кристаллические, аморфные, коллоидные), а также в зависимости от специфических свойств каждой из фаз для разделения взвесей в системе жидкость — твердое тело применяется аппаратура, которая по принципу действия делится на две основные группы — отстойно-осадительную и фильтровальную. Как показал опыт очистки жидкой фазы теплоносителя на реакторной петлевой установке, с наибольщей эффективностью для этой цели могут быть использованы металлокерамические или сетчатые фильтры, позволяющие выводить из системы частицы размерами до 10 мкм. Газовая фаза теплоносителя также содержит взвешенные в ней частицы различной степени дисперсности, которые приводят к образованию отложений в высокомолекулярных участках контура. Необходимо уделить особое внимание очистке газовой фазы от возможных частиц, так как отложения на поверхностях оболочек тепловыделяющих элементов резко ухудшают их теплопередающие свойства, что вызывает местные перегревы и как следствие возможное нарушение целостности элемента. [c.65]

Эти условия достаточно хорошо выполняются, если в коллоиде отсутствуют частицы с мицелярной структурой, а концентрация твердой фазы ограничена, например, пределами, указанными в параграфе 7-1. При этом, как показывает опыт, изучение спектральных характеристик светорассеяния позволяет получить надежные данные о спектре размеров частиц коллоида. [c.234]

Интересна и прямо противоположная попытка описания неоднородного псевдоожижения как сугубо детерминированного процесса, лишенно1 о всяких элементов случайности. Такой подход предложен в Л. 120]. Авторы его справедливо подчеркивают привлекательность соединения экспериментальных исследований и аналитического аппарата. Затем, полагая, что профили локальных скоростей газа могут быть получены из эксперимента, они аналитически исследуют движение твердой фазы неоднородного псевдоожиженного слоя. Сделав ряд упрощающих допущений, авторы получают уравнения движения частицы и исследуют их решения с помощью качественной теории дифференциальных уравнений. В результате исследования дается физическая интерпретация, объясняющая возникновение разрывов слоя и статистически стационарных зон повышенной концентрации твердой фазы. [c.13]

Рис. 4-3. Профили концентрации твердой фазы (1—т) в фоц-танирующем слое (конический аппарат).

При концентрации твердой фазы в мазуте до 23% коэффициент теплоотдачи увеличивается более чем на 100%, при дальнейшем повышении концентрации твердой фазы он начинает уменьшаться. Твердая фаза оказывает разрушающее действие на пограничный лад1инарный слой вязкой жидкости у стенки. [c.265]

Если принять, что в рассмотренном случае концентрация твердой фазы возросла примерно в 5 раз, го действительный коэффициент теплообмена, отнесенный к поверхности зерна мака, будет равен 6000 ккал1м час град. [c.197]

При помещении в кипящий слой теилообменных иоверхностей движущиеся частицы захватывают некоторое количество тепла у горячен стенки и переносят его к холодной. При этом в слое возникает некоторый градиент температуры, характеризующий эффективную теплопроводность кипящего слоя X. По аналогии с эффективной теплопроводностью турбулентной жидкости величина К должна быть пропорциональна скорости иульсащюнных движений, масштабу пульсаций и объемной теплоемкости слоя. Обозначая через Суд удельную теплоемкость материала твердых частиц и е пористость слоя, получаем, что объемная концентрация твердой фазы а=1—е и объемная теплоемкость слоя (при пренебрежении теплоемкостью воздуха) равна Суд(1—е). Тогда [c.667]

Вопрос о влиянии концентрации элементов насадки в запыленном потоке на скорость витания до настоящего врам ени остается нерешенным. Между тем этим влиянием на величину Шцит пренебрегать нельзя. Так, например, исследование Горбиса показало, что для кварпевого песка при dg=l,l5 мм и отношении r/ BHT = 0i92- 0,96 скорость витания не зависит от объемной концентрации элементов насадки в запыленном потоке только при ее значениях, меньших 0,01. Однако в о-бласти ее значений, больших 0,01, скорость витания падает с ростом концентрации твердой фазы в запыленном потоке. [c.317]

Этот метод был использован Фамуларо [24] при получении формул для скоростей оседания упорядоченных и хаотических суспензий в виде функций от объемной концентрации твердой фазы. Интегралы, появляющиеся в функции F (г , г ), были вычислены численно на быстродействующей вычислительной машине. Фамуларо показал, что для суспензий, содержащих большое число частиц в объеме контейнера (больше 500 сфер в объеме, равном кубу радиуса цилиндра), имеется тенденция к уплощению профиля скорости оседания в центральной части цилиндра. Поэтому он считал скорость оседания суспензии эквивалентной скорости оседания частицы, расположенной на оси цилиндра, содержащего суспензию. В случае сфер, распределенных хаотически, скорость оседания суспензии равна средней скорости частицы, расположенной на оси цилиндра. [c.443]

Для прикладных целей часто удобно выражать U/Uq или через объемную концентрацию твердой фазы ф = или через пороз-ность 8 = 1 — ф. Некоторые характерные значения UIUq) p= pq приведены в табл. 8.4.1. [c.450]

Весьма полный обзор, содержавший обсуждение многих соотношений, предложенных для описания зависимости относительной вязкости от концентрации в широком диапазоне значений последней, опубликован Рутгерсом [42]. Сюда вошли и приведенные в соответствие с современным уровнем ранние обзоры Филиппова [40] и Фриша и Симхи [13]. Кривая, выбранная Рутгерсом в качестве средней кривой, выражающей соотношение между вязкостью и концентрацией, более или менее произвольна, однако он пришел к выводу, что одной из наиболее полезных формул является формула, предложенная Муни [37], о которой речь будет идти далее [см. (9.6.4)]. При высоких концентрациях твердой фазы соотношение Рутгерса дает несколько более быстрый рост вязкости, чем это предсказывается на основе модели свободной поверхности, учитывающей только эффекты гидродинамического взаимодействия. [c.535]

Хаппель [16] рассмотрел имеющиеся данные для суспензий одинаковых сфер при высоких концентрациях и обнаружил, что эти данные могут быть довольно хорошо представлены моделью свободной поверхности [формула (9.4.22) и табл. 9.4.1]. Сравнение выбранных данных с формулой Хаппеля, а также с соотношениями Симхи и Кинча, показано на рис. 9.6.1. Нанесенные на график результаты Симхи брались из выражений (9.4.2) и (9.4.4), причем множитель у оценивался по значению фтах = 0,74, соответствующему гексагональной упаковке. Графическое представление результатов Кинча взято из табл. 9.4.2. В области умеренных концентраций соотношение Симхи, по-видимому, дает для относительной вязкости более низкие значения, чем получаемые из эксперимента. Однако оно хорошо описывает быстрый рост вязкости, экспериментально наблюдаемый при значениях объемной концентрации твердой фазы, превышающих 50%. [c.535]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...