Армированная цилиндрическая оболочка

Спирально армированная цилиндрическая оболочка. Простейшим видом армирования цилиндрической оболочки является так называемое спиральное армирование, реализуемое на практике средствами намоточной технологии. В случае постоянного по толщине оболочки угла укладки армирующих нитей одного сорта спиральная структура армирования может быть представлена структурным элементом одного типа (Л =1), характеристики которого совпадают, очевидно, с характеристиками соответствующего физически однородного ИСЭ, определяемыми по заданному значению интенсивности армирования р и углу ориентации ф относительно образующей оболочки (рис. 3.1). [c.119]

Армированная цилиндрическая оболочка [c.124]

Максимальные прогибы, изгибающие моменты, окружные усилия двухслойной консольной армированной цилиндрической оболочки [c.174]

Разрушающая интенсивность давления двухслойной армированной цилиндрической оболочки с жесткими днищами [c.176]

А]/А Максимальные прогибы, изгибающие моменты, окружные усилия трехслойной армированной цилиндрической оболочки с жесткими днищами [c.177]

Андреев А.Н. Осесимметричный изгиб и начальное разрушение многослойных армированных цилиндрических оболочек // Пространственные конструкции в Красноярском крае Межвузовский сб. науч. работ. — Красноярск, 1978. — Вып. 11. — С. 47—56. [c.275]

В первой части рассматриваются безмоментные оболочки, образованные намоткой ортотропной ленты. Приведены зависимости, позволяющие исследовать напряженно-деформированное состояние и несущую способность цилиндрической оболочки с произвольной структурой материала. Особое внимание уделяется вопросам оптимального армирования цилиндрических оболочек, нагруженных внутренним давлением, осевой силой и крутящим моментом. Исследованы оптимальные формы безмоментных оболочек вращения, образованных методом намотки ленты и нагруженных внутренним давлением. Приведены методы оптимального проектирования баллонов давления, изготовленных из стеклопластика методом непрерывной намотки, и металлических цилиндрических оболочек, усиленных стеклолентой. [c.2]

ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЕННОГО СОСТОЯНИЯ И ОПТИМАЛЬНЫХ СХЕМ АРМИРОВАНИЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ [c.5]

Резников Б. С. Исследование сдвигового разрушения армированных цилиндрических оболочек.— Строительная механика и расчет сооружений, 1979, № 3, с. 9-14. [c.160]

Схему армирования цилиндрических оболочек (см. рис. 8.4) реализуют также и в их монолитном варианте (см. рис. 8.14, в). [c.152]

Рис. 10. Изменение параметров устойчивости для цилиндрических оболочек из эпоксидных композиционных материалов с углами армирования 6 (Окр = ЛЕ ЦВУ.

При h lho < 1/2 металлическую оболочку, очевидно, следует укреплять не только в окружном, но и в поперечном направлении (рис. 14.9). Сделать это можно двумя способами либо армируя композиционный материал волокнами, составляющими некоторый угол ф с образующей цилиндрической оболочки, либо используя композиционный материал, армированный волокнами в продольно-поперечном направлении. На- [c.374]

Рассчитаем основные параметры С-двигателя. Определим вначале при помощи принципа равнопрочности оптимальное расположение волокон, составляющих вместе со связующим корпус отдельного заряда. Будем считать, что цилиндрическая оболочка из армированной пластмассы воспринимает осевое и окружное усилие Ng и N(p, целиком приходящиеся на волокна. При непрерывной намотке натянутого волокна на цилиндрическую матрицу оно располагается вдоль геодезических линий цилиндра, т. е. вдоль винтовых линий. Напомним, что винтовая линия в каждой своей точке направлена под одним и тем же углом к образующей цилиндра. Пусть армирующие нити составляют два семейства [c.27]

Ниже излагаются результаты исследования влияния одного варианта начальных несовершенств на критические значения осевого и радиального давлений при их раздельном действии на цилиндрическую оболочку, составленную из однонаправленно армированных слоев. Исследование проведено по аналогии с [5], где применялась методика численного решения задач устойчивости [б] для оболочек с произвольной конфигурацией образующей. [c.2]

В случае радиального обжатия (рис. 2 а, б), зависимость критического давления от угла <=х имеет экстремальный характер. Для жестко защемленной оболочки с относительной толщиной 0,1 (рис. 2 а) экстремум-максимум находится при Ы 60°, а для шарнирно опертой - при Ы s 75°. Для оболочки с 0,01 экстремум-максимум находится при U 75°. Характер влияния малых отклонений образующей от прямолинейной формы на критические значения нагрузки для различным образом армированных оболочек изучался с помощью методики [ б], Я Отклонение образующей формировалось путем задания в функции продольной координаты малых возмущений радиуса параллели цилиндрической оболочки вида [c.8]

В гл. 5 получены разрешающее дифференциальное уравнение устойчивости слоистой цилиндрической оболочки относительно прогиба выпучивания с произвольным строением пакета по толщине и расчетные формулы для определения критических усилий при различных видах нагружения, в частности, в оболочках, изготовленных прямой, однозаходной, перекрестной и изотропной намотками. Сформулирована задача поиска оптимальных параметров неравномерно нагретых по толщине многослойных цилиндрических оболочек. Для случая, когда активным является ограничение по устойчивости, оценено влияние схемы армирования на критические параметры нагрузки и волнообразования. Эти исследования расширяют представление о роли проектных параметров оболочечных конструкций, оцениваемых по моделям В. И. Королева и С. А. Амбарцумяна. [c.8]

Сформулирована задача поиска оптимальных параметров неравномерно нагретых по толщине многослойных цилиндрических оболочек как задача нелинейного программирования с физическими, структурными и геометрическими ограничениями. Для тонкостенных крупногабаритных оболочек в случае, когда активным является ограничение по устойчивости, оценено влияние схемы армирования на критические параметры нагрузки и волнообразования. [c.197]

Композитный материал в конструкции — многослойный материал с различной ориентацией слоев. Характеристики упругости и прочности монослоя зависят от угла ориентации и температуры. Поэтому значение нагрузки, воспринимаемой конструкцией, будет определяться не только схемами армирования, но и температурным полем. Изучим совместное влияние схем армирования и неравномерного нагрева по толщине стенки на устойчивость цилиндрических оболочек при осевом сжатии, внешнем давлении и совместном их действии. [c.224]

Пао [214] распространил теорию оболочек Флюгге на задачи термоупругости для ортотропных слоистых оболочек и пблучил конкретные результаты для двухслойных ортогонально-армированных цилиндрических оболочек из стеклопластика, шарнирно опертых по краям и подверженных равномерному температурному воздействию. Сравнение этих результатов с решением, основанном на аналогичном варианте теории Доннелла, показало, что кольцевые усилия и моменты для оболочек с отношением радиуса к толщине порядка 10—5 различаются примерно на 5—10%. [c.237]

Донг [811 получил решение уравнений обобщенной теории Доннелла, определяющее собственные частоты цилиндрических оболочек с произвольным набором ортотропных слоев и с различными граничными условиями. Узловые линии, так же как и в изотропных оболочках, образуют прямоугольную сетку. Берт и др. [37] рассмотрели аналогичную задачу на основе более точной теории первого приближения Лява. Найденные ими значения частот в общем достаточно хорошо согласовались с рерчльтатами Донга, за исключением низших частот, которые у Донга оказались завышенными. В работе Берта и др . на примере двухслойной ортогонально-армированной цилиндрической оболочки из боро-пластика проиллюстрировано влияние эффекта связанности мембранных и изгибных деформаций. Рассматривались также различные ортогонально-армированные структуры, включающие три слоя одинаковой толщины. Было установлено, что поведение оболочек, армированных по схемам О—К—О и О—О—О (О соответствует слою, уложенному в осевом направлении, К — слою, уложенному в кольцевом направлении), почти не различается. Также Мало отличаются друг от друга оболочки, армированные по схемам К—К—О и К—К—К. При всех четырех схемах армирования оболочка имеет,примерно одинаковую собственную частоту, соответствующую первому тону колебаний в осевом направлении и второму (п = 2) в окружном. При п = 1 армирование по схемам О,—О—О и О—К—О приводит к более высоким значениям частоты, а при относительно более высокие значения [c.239]

Андреев А.Н. Осесимменричный изгиб и начальное "разрушение многослойных армированных цилиндрических оболочек // Пространственные конструкщш в Красноярском крае. Красноярск Красноярск, политехи, ин-т. 1978. Вып. 11. С.47-56. [c.50]

В качестве примера расчета с использованием процедуры GASOR рассмотрим двухслойную перекрестно армированную цилиндрическую оболочку, нагружшную нормально распределенной нагрузкой q = - Яо Слои оболочки расположены антисимметрично с углами укладки волокон 7( ) = = (-1) " У (к = 1,2). Геометрические параметры оболочки (см. рис. 7.1) возьмем из работы [9.2] / = 2 Л = 1 Л = 0,1 [c.206]

Для изучения напряженно-деформированного состояния малослойных перекрестно армированных оболочек с позиций уточненной теории оболочек рассмотрим детально проанализированную в предыдущем подразделе двухслойную перекрестно армированную цилиндрическую оболочку, правый торец которой перемещается на заданное расстояние Mq- Исходные характеристики материала слоев те же, что и в п. 10.1, Геометрические параметры оболочки также оставим прежними = = 2,5 мм R=l= 100 мм. [c.219]

Заключительная часть этого параграфа посвящена исследованию на-пряженно-деформированного состояния слоистых армированных цилиндрических оболочек. Формулами [c.171]

Немировский Ю. В., Резников Б. С. О рациональном проектировании по начальному разрушению армированных цилиндрических оболочек,— В кн. Тез. докл. Всесоюз. науч.-техн. конф. Проблемы механики конструкций из композитных материалов . Челябинск, 1975, с. 93. [c.158]

Косоугольное армирование чаще всего встречается в оболочках, изготавливаемых, методом спиральной намотки. В таких оболочках помимо спиральных волокон, ориентированных под углом а по отношению к направлению оси оболочки, часто вводятся еще и волокна в тангенциальном направлении (а= = 90°). Для определения прочности косоугольно-армированной цилиндрической оболочки с усилением в тангенциальном направлении используем расчегную схему, показанную на рис. 7.1. [c.174]

Достаточно громоздкое выражение, определяющее К для однородных ортотропных цилиндрических оболочек с углами армирования 0 и 0,90°, было получено Бринком. Графики зависимости произведения КЕ от угла армирования для некоторых современных композиционных материалов приведены на рис, 10 и 11. [c.125]

Пример 2. Жестко защемленная на краях цилиндрическая оболочка нагружена растягивающими усилиями (рис. 4.22). Оболочка образована намоткой стеклопластика под углами 40° к образующей. Характеристики однонаправленного материала те же, что и в предыдущей задаче. На диаграмме деформирования перекрестно армированного под углами =ь40° стеклопластика (рис. 4.23) при растяжении в направлении оси х видно, что при = 0,6 %, когда начинается разрушение связующего, имеет место излом, величина касательного модуля уменьшается на порядок, а затем по мере роста уровня деформаций несколько растет за счет уменьшения угла армирования. Распределение радиальных перемещений w вдоль образующей при различных значениях приращений общей длины оболочки А дано на рис. 4.24. Как видно, характер деформирования существенно изменился при возрастании значения Д от 0,1 до 3 мм, сгладилось краевое возмущение от заделки, увеличилась зона его действия. В этой задаче проявились все три вида нелинейностей. [c.190]

Современные намоточные стеклопластики различаются по характеру армирования. Было исследовано четыре типа намоточного стеклопластика однонаправленный и с соотношением ортогонально уложенных однонаправленных слоев 5 1, 2 1, 1 1 или п = оо, п = Ъ, п — 2 и п = . Образцы стеклопластиков вырезались из цилиндрических оболочек, которые изготавливались намоткой по мокрому способу на металлическую оправку диаметром 300 мм. С учетом требуемых размеров образцов оболочки имели толщину от 40 до 50 мм. Для сопоставимости результатов все оболочки изготавливались по одинаковой технологии с соблюдением следующих технологических параметров процесса намотки [c.93]

В работах [l-з] рассматривалась задача о выборе рациональных схем армирования идеальных цилиндрических оболочек, работающих на сжатие. Реальные оболочки, используемые в ка честве конструктивных элементов, как правило, обладают несовершенствами типа начальной погиби. Как известно [4], несовершенства указанного типа существенно влияют на запас устойчивости оболочек при некоторых видах нагружения и могут приводить к недопустимому понижению несущей способности конструкций, как это имеет место, например, в случае сжимаемых в осевом направлении цилиндрических оболочек и всесторонне обжимаемых сферических оболочек. В научной литературе вопрос о влиянии начальных геометрических несовершенств на устойчивость оболочек освещен достаточно подробно для изотропных оболоч . В связи с широким использованием в инженерной практике композитных материалов освещение указанного вопроса представляет интерес и для композитных оболочек с различнши схемами гфмирования. Наличие такой информации позволило бы более обоснованно выбирать конструктивные и технологические параметры проектируемых оболочечных конструктивных элементов из композитных материалов. [c.2]

В гл. 7 изучается влияние схем армирования на предельные нагрузки и деформативность продольно сжатых слабоконических и цилиндрических оболочек из стекло-, органо- и углепластика. Приведены результаты сравнения экспериментальных данных, полученных авторами и известных им из литературных источников, с данными расчетов по формулам теорий анизотропных тел и орто-тропных одно- и многослойных оболочек. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...