Оболочка, подкрепленная шпангоутами

Это значит, что оболочка деформируется совместно с нерастяжимым шпангоутом. В этом случае необходимости учета краевых эффектов не возникает. Впрочем, и без предположения ц = О возникающие краевые эффекты оказываются несущественными для прочности оболочки. Поэтому в практике цилиндрические оболочки, подкрепленные шпангоутами, рассчитывают по безмоментной теории [91. [c.356]

ОБОЛОЧКА, ПОДКРЕПЛЕННАЯ ШПАНГОУТАМИ [c.257]

Оболочка, подкрепленная шпангоутами [c.257]

Рис. 21 4. Круговая цилиндрическая оболочка, подкрепленная шпангоутами.

Рис. 4.1. Круговая цилиндрическая оболочка, подкрепленная шпангоутами (о), при кусочно-постоянном распределении температур по ее длине (б)

ГЛАДКИЕ ОБОЛОЧКИ, ПОДКРЕПЛЕННЫЕ ШПАНГОУТАМИ [c.82]

Для оболочки, подкрепленной шпангоутами, возможны общая потеря устойчивости вместе со шпангоутами и местная — в пролете между шпангоутами. Последнее можно рассматривать как потерю устойчивости неподкрепленной оболочки. В расчетах местной устойчивости используют зависимости для схем с шарнирно-опертыми краями. Это положение дает надежные результаты, что подтверждается многочисленными экспериментами на различных конструкциях, в которых выбор подкрепляющих шпангоутов производился из условия обеспечения общей устойчивости. [c.83]

Рис. 30. Вафельная оболочка, подкрепленная шпангоутом

В Приложении дано описание криволинейного конечного элемента оболочки вращения, на основе которого проведен расчет предельных состояний оболочек по устойчивости для тороидальной и сферической оболочек, а также цилиндрической оболочки, подкрепленной шпангоутами. [c.7]

Рис. 5.5. Возможные формы потери устойчивости цилиндрической оболочки, подкрепленной шпангоутами 1 — общая 2 — местная (по обшивке) 3 — связная формы

На рис. 2.8 приведено распределение давления при контактном взаимодействии конической оболочки, подкрепленной шпангоутом, и ложемента. Использовались соотношения моментной теории обо- [c.42]

Рассмотрим оболочечную конструкцию, выполненную в виде ортотропной цилиндрической оболочки, подкрепленной шпангоутами. К некоторым шпангоутам подсоединены сферические й конические диафрагмы. Цилиндрическая оболочка испытывает локальное поперечное нагружение в виде радиальных нагрузок Рг(ф), касательных сил г(ф)и изгибающих моментов ти(ф), приложенных к шпангоутам или непосредственно к оболочке на некоторых участках малой протяженности а,- (рис. 4.11). Отсеки цилиндрической оболочки, заключенные между диафрагмами, в общем случае находятся под действием внутреннего давления и содержат упругий. наполнитель, скрепленный с оболочкой. [c.128]

Таблица 2. Влияние круговых вырезов на собственные частоты колебаний (Гц)/ защемленной по краям оболочки, подкрепленной шпангоутами (/ ==100 мм, Л = 0,25 мм, = 450 кгс/мм

Рис. 13. Влияние круговых вырезов на частоты колебаний балочном типа защемленной по торцам оболочки, подкрепленной шпангоутами R — = 100 мм Л = 0,25 мм /== 600 мм = 450 кгс/мм р = 1,326 X X 10- ° (кг-с2)/мм ). Экспериментальные результаты — — —О—

Рис. 14. Влияние круговых вырезов на, частоты колебаний балочного типа защемленной по торцам оболочки, подкрепленной шпангоутами (i = = 100 мм А = 0,25 мм / = 445 мм = 450 кгс/мм р = 1,326 X X 10 (кг-с У/мм ). Экспериментальные результаты —О—fe=oI 0—

Рассмотрим упругую сферическую оболочку, подкрепленную шпангоутом в диаметральной плоскости оболочки. Пусть разница температур оболочки и шпангоута [c.277]

Используя приведенные зависимости, составим систему граничных и стыковочных условий для оболочки с N пролетами, т. е. для оболочки, подкрепленной N — 1) промежуточными шпангоутами. [c.286]

Устойчивость консольной цилиндрической оболочки с краем, подкрепленным шпангоутом. Когда край полубезмоментной оболочки подкреплен упругим шпангоутом, обладающим только изгибной жесткостью EJ в своей плоскости, то при х = I граничные условия будут [c.290]

Оболочка, подкрепленная упругими шпангоутами. Если оболочка подкреплена произвольно расположенными шпангоутами различной жесткости и нагружена переменным по длине внешним давлением р ( с) = р з (j ), то при выполнении ограничений, перечисленных в предыдущем параграфе, для определения критического давления тоже можно воспользоваться изложенным решением [c.297]

На рис. 7.6 показаны несколько вариантов конструктивно ортотропных цилиндрических оболочек. Для оболочки, подкрепленной большим числом шпангоутов с изгибной жесткостью EJ j при расчете по полубезмоментной теории следует положить (рис. 7.6, а) [c.298]

Здесь и далее индекс ш соответствует поперечным подкреплениям (шпангоутам), а с — продольным (стрингерам). Приведенные толщины оболочки при растяжении в кольцевом и меридиональном направлениях будут соответственно [c.301]

Работоспособность нагруженного внешним давлением отсека, как правило, определяется его устойчивостью, причем потеря устойчивости тонкостенных конструкций современных летательных аппаратов обычно происходит в упругой области. Конструктивно такие отсеки выполняются в различных вариантах (рис. 12.14) вафельные оболочки с преобладанием кольцевых ребер (й) оболочки, подкрепленные силовым набором (в основном шпангоутами) (б) оболочки с поперечной гофрировкой (в, г) трехслойные оболочки с несущими слоями из металла [c.333]

Для тонкой оболочки, подкрепленной большим числом равноотстоящих шпангоутов одинаковой изгибной жесткости (рис. 12.14, 6), [c.335]

В случае тонкой обшивки, подкрепленной шпангоутами (рис. 12.14, б), можно принять hi = кз = ho. А для тонкой оболочки, подкрепленной поперечным гофром (рис. 12.14, б), [c.336]

Таким образом, критические температуры оболочки, подкрепленной в середине шпангоутом, значительно ниже критических температур оболочки с краевыми шпангоутами. Зависимость kty/kty от параметра полученная в [21.12], показана кривой 2 на рис, 21.3. [c.258]

Задачу устойчивости оболочки, подкрепленной шпангоутами, можно решать в двух основных вариантах с помощью замены подкрепленной оболочки однородной ортотропной оболочкой (путем размазывания> жесткостей шпангоутов) или с учетом дискретного расположения подкреплений путем интегрирования уравнений устойчивости гладкой оболочки и выполнения условий стыковки ее со шпангоутами. Использование схемы полубезмо-ментрой оболочки позволяет в обоих случаях получить простые и надежные приближенные решения [51. [c.284]

Приведенный пример позволяет сделать некоторые общие выводы о расчете оболочки, подкрепленной шпангоутами. Если нагрузки приложены к шпангоутам, и шпангоуты достаточно жестки (У > Rh), то при расчете тангенциальных сил взаимодействия оболочки и шпангоутов можно руководствоваться безмомент-ной теорией. При этом используются только условия равенства тангенциальных перемещений оболочки и шпангоута. Учет тангенциальных сил достаточен для оценки жесткости и прочности шпангоута. Для расчета напряжений в оболочке следует дополнительно учесть краевой эффект. Усилия краевого эффекта определяются из условия совместности нормальных перемещений и углов поворота i9 i. [c.356]

Для цилиндрической оболочки, подкрепленной шпангоутами и нагруженной силами, приложенными к йпангоутам, несоответствие в нормальных перемещениях шпангоута и оболочки, рассчитываемой по безмоментной теории, обусловлено только поперечными деформациями. Это объясняется тем, что для нена-груженной давлением цилиндрической оболочки Т = О и т [c.356]

Результаты расчетов по алгоритму, приведенному в гл. VI, показаны на рис. 21.12—21.16, при этом г]т = 15, т = 220. На рис. 21.12 показаны результаты для сжатия с нагреврм [6.12] 1 — свободно опертая оболочка 2 — защемленная оболочка 3 — оболочка, подкрепленная шпангоутами. Пунктир соответствует безмоментному исходному состоянию, штрихпунктиром даны [c.266]

Подкрепление гладких оболочек шпангоутами позволяет уменьшить массу конструкции в 1,5 раза. Выигрыш массы для вафельных оболочек, подкрепленных шпангоутами (по сравнению с не-подкрепленными вафельными), зависит в основном, от технблоги-ческого предела толщины применяемого исходного листа б сх. Если нет ограничений по 6 x. то нет и необходимости применения шпангоутов. Из этого ясно, что постановка шпангоутов дает возможность применить исходный лист меньшей толщины, что во многих случаях целесообразно по технологическим соображениям и более экономично по затрате материала. [c.108]

Филиппов С.Б. Свободные колебания и устойчивость круговой цилиндрической оболочки, подкрепленной шпангоутами // Динамика и устойчивость механических систем. Прикл. мех. Вып. б. — Л. Изд-во Ленингр. ун-та, 1984. — С. 153-161. [c.317]

Для цилиндрической оболочки, подкрепленной ребрами, решается задача о тепловых напряжениях при перепаде температур между стенкой и ребром. Под(феш1енная система состоит из 2т цилиндрических панелей и промежуточных ребер, образующих замкнутую оболочку, шарнирно опертую по торцам на жесткие шпангоуты (рис. 9.7.5). Введем обозначения радиус R, толщину h и длину I оболочки, модуль упругости Е и коэффициент ц Пуассона материала, панели, модуль упругости Eq и площадь pQ поперечного сечения ребер. [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...