Существенные винтовые оси

В кристаллах, пространственные группы которых содержат существенные винтовые оси или плоскости скольжения (или то и другое вместе), некоторым точкам, или линиям (иногда и граням), на поверхности зоны Бриллюэна соответствуют только двумерные неприводимые представления. В этих местах поверхности зоны должно наблюдаться слияние полос, т. е. энергии Еа(к), соответствующие разным функциям г ) а при векторах к, попадающих в такие особые места зоны, становятся равными. Например, в двумерной структуре, изображенной на рис. 9, а, имеется плоскость скольжения, перпендикулярная оси у. Наличие [c.30]

Отметим, что даже при наличии существенных винтовых осей или плоскостей скольжения существуют равные нулю векторы (например, вектор а, соответствующий тождественной операции, всегда может быть принят равным нулю). [c.363]

Изоморфные группы имеют одни и те же неприводимые представления. Это весьма существенно, ибо означает, что для классификации состояний механических экситонов, соответствующих могут быть использованы неприводимые представления точечной группы кристаллического класса F, которая, как мы видели, изоморфна фактор-группе инвариантной подгруппы трансляций. Использование неприводимых представлений группы F, таким образом, возможно, несмотря на то, что F, вообще говоря, содержит элементы, не являющиеся элементами симметрии кристалла (последнее имеет место, как уже указывалось, при наличии существенных винтовых осей и плоскостей скольжения). [c.367]

Далее, следствием определенного расположения элементов может быть наличие составных операций симметрии, состоящих из поворотов и нетривиальных трансляций. Такие плоскости скольжения или винтовые оси дают существенно новые преобразования. Разумеется любая допустимая операция поворотной симметрии может сочетаться с полной трансляцией решетки, давая составную операцию симметрии. [c.24]

Винтовые оси и плоскости скольжения называются существенными, если они являются новыми элементами симметрии решетки Браве. В простой кубической решетке имеются плоскости скольжения. Однако они не являются новыми элементами симметрии. [c.25]

Положение двух произвольных скрещивающихся, но не пересекающихся осей определяется восемью элементами (параметрами), в то время как свободное твердое тело имеет только шесть степеней свободы. Следовательно, указанное решение возможно двояко бесконечным числом способов. Существенно только, чтобы оси а и 6 пересекали ось эквивалентного винтового-движения под прямыми углами на соответствующем расстоянии и с соответствующим углом взаимного наклона. [c.15]

Ввиду наличия неуравновешенности ось вращения вала ротора в процессе работы не совпадает с главной центральной осью инерции вертикального вала и связанных с ним масс. В результате происходит периодическое изменение межосевого расстояния А эвольвентной винтовой зубчатой передачи. Это приводит к появлению также периодически изменяющегося угла относительного доворота Лф зубчатых колес и соответствующему изменению передаточного отношения передачи, что при наличии существенных масс, присоединенных к зубчатым колесам, вызывает динамические нагрузки. [c.91]

Так, несколько увеличенная поверхность раздела жидкость — стенка во впускном тракте форсунок с винтовыми завихрителями и наличие распределительной шайбы во впускном тракте форсунок приводят к повышенным начальным возмуш,ениям потока, перераспределению линии токов, особенно радиальных, в камере закручивания и к существенному увеличению коэффициентов сопротивлений во всех элементах форсунки, а следовательно, и суммарного коэффициента сопротивления. При работе форсунок с входными каналами круглого сечения, расположенными тангенциально или под углом к оси сопла, таких возмущений потока нет, что приводит к значительно меньшим значениям коэффициентов сопротивлений во всех элементах и суммарного коэффициента сопротивления распылителя. [c.61]

По поводу этой широко распространенной терминологии необходимо сделать следующее замечание. Если взять небольшой отрезок луча вблизи исследуемой точки поля и во всех точках этого отрезка построить вектор электрического поля циркулярно поляризованной волны в тот или иной избранный момент времени, то концы этого вектора образуют винтовую линию, или спираль. Поляризация по определению считается правой, если эта винтовая линия правая, или соответствует правому винту, если же винтовая линия левая, т. е. соответствует левому винту, то и поляризация по определению считается левой. В литературе состояния циркулярной и эллиптической (см. далее) поляризации часто сопоставляют, таким образом, с винтом, при этом, однако, не обращают должного внимания на существенное ограничение подобного сопоставления, заключающееся в том, что винт при своем движении вращается вдоль оси и отдельные его точки сами описывают винтовые линии, в то время как поляризационная винтовая линия перемещается поступательно вдоль луча, не вращаясь, и отдельные ее точки не описывают винтовую линию при распространении волны. Учитывая это обстоятельство, можно убедиться, что, если смотреть навстречу волне и определять состояние ее поляризации в некоторой избранной плоскости, ортогональной лучу, то вектор электрического поля в этой плоскости при правой поляризации движется по часовой стрелке, а при левой поляризации — против часовой стрелки. Те же соображения относятся к эллиптической поляризации. [c.75]

Причиной выхода гипоидных передач из строя является заедание, выкрашивание или поломка зубьев. Для предупреждения заедания следует повышать гладкость и твердость поверхностей зубьев и применять противозадирные смазки. Так же, как и в винтовой передаче, скольжение зацепляющихся зубьев гипоидной передачи в продольном направлении существенно влияет на нагрузочную способность передачи с увеличением скорости скольжения опасность заедания возрастает. Скольжение вдоль зубьев тем значительнее, чем больше смещение осей А (рис. 16.3, б) поэтому размер А с целью предупреждения заедания ограничивают при г = = 1 -5- 2,5 принимают Л == (0,33 ч- 0,23) при г > 2,5 Л 0,20 2- [c.276]

Ось гребенчатой фрезы располагается параллельно оси детали, что приводит к некоторому искажению профиля резьбы. Величина искажения тем больше, чем больше шаг резьбы, диаметр фрезы и чем меньше диаметр резьбы. Однако при нарезании обычных треугольных резьб, имеющих небольшой наклон витков винтовой линии, такое искажение не является существенным. [c.118]

Особенностью передачи является то, что угол скрещивания осей инструмента и червяка при его нарезании равен углу подъема винтовой линии на делительном цилиндре червяка, а радиус осевого профиля инструмента — радиусу делительного цилиндра червяка. Инструмент устанавливается так, что линия кратчайшего расстояния между его осью и осью червяка проходит через среднюю точку профиля витков. Существенным недостатком этого зацепления будет то, что при износе инструмента меняются форма винтовой поверхности и размеры витков червяка, что затрудняет контроль размеров витков. Правильное сопряжение червяка с червячным колесом можно получить лишь при условии строгого соответствия диаметров инструмента для обработки червяков и червячных колес. В СССР такое червячное зацепление не применяется. [c.337]

Сверла с увеличенным поперечным сечением (увеличенная длина поперечной кромки — перемычки) требуют приложения большей осевой силы. При работе такими сверлами возрастает крутящий момент, так как геометрия режущих элементов, образованных перемычкой и задними поверхностями сверла, неблагоприятна. Отрицательные передние углы большой величины вызывают как бы скобление тупой кромкой — перемычкой сверла. Влияние ее длины особенно существенно при работе сверлами малого и среднего диаметра. В то же время при недостаточной длине поперечной кромки происходит выкрашивание вершины сверла. Работа по стали сверлами без перемычки (заточка сверл по методу, предложенному В. И. Жировым) завершается его поломкой — раскалыванием вдоль оси по направлению винтовой канавки. [c.223]

В большинстве случаев производится обработка неподвижного изделия инструментом, торец которого колеблется в направлении его подачи. При операциях сверления отверстий в технических камнях и разрезания алмазов колебательное движение сообщается изделию. Придавая изделию перемещение в плоскости, перпендикулярной направлению колебаний инструмента, можно существенно расширить границы применения способа можно прорезать шпоночные канавки цилиндрическим инструментом, а при вращении стола — вырезать круглые заготовки большого диаметра. Сообщая изделию винтовую подачу, можно осуществить нарезание резьбы. Наконец, может быть осуществлено ультразвуковое шлифование, при котором изделию сообщается сложное движение в плоскости, перпендикулярной оси инструмента. [c.266]

Одним из существенных элементов резьбы, хотя и редко подвергающимся контролю, является угол подъема винтовой линии резьбы. Этот угол, образованный винтовой линией резьбы и перпендикуляром к оси нарезанной детали, определяется по формуле (фиг. 147) [c.152]

Сила тяжести в воде оказывает существенное влияние на характер движения зерна. Эта сила для определенного зерна постоянна по величине и направлению [14, 70]. Однако поверхность винтового желоба, по которой движется отдельно взятое зерно, имеет сложную форму, все элементарные участки ее наклонены к горизонту под различными углами. Поэтому силу тяжести зерна в любой точке можно разложить на нормальную и тангенциальную составляющие (рис. 8). Нормальная составляющая этой силы Р определяет величину силы трения, а тангенциальная составляющая P способствует движению зерна в направлении наибольшего уклона дна желоба. Значение тангенциальной составляющей зависит от угла наклона поверхности желоба к горизонту. Действие тангенциальной составляющей удобнее рассмотреть в двух направлениях по оси ОХ — Рд. и оси ОУ — Ру. Составляющая Рх влияет на скорость перемещения зерна вдоль винтового желоба, а составляющая Р способствует движению зерна в сторону оси винтового желоба, так как угол всегда принимается положительным. [c.19]

Задача об истечении идеальной несжимаемой жидкости через круговое отверстие в дне полубесконечного цилиндра, порождающем однородно-винтовое движение Громеки - Бельтрами внутри этого цилиндра, рассмотрена в [1]. Сравнивая полученный результат с аналогичным при потенциальном истечении с тем же расходом, отметим их существенное различие если при потенциальном истечении жидкости осевая скорость на бесконечном удалении от дна постоянна, то при течении Громеки -Бельтрами она зависит от расстояния точки до оси симметрии полуцилиндра и даже меняет знак [1]. Чтобы избежать этой перемены знаков, приходится вводить дополнительное ограничение на параметр, характеризующий напряженность винтового течения [2]. [c.90]

Указания, относящиеся к возможному положению атомов в пределах элементарной ячейки, можно получить из рассмотрения симметрии кристаллической структуры. Для каждого кристалла расположение атомов должно соответствовать элементам симметрии одной из 230 возможных пространственных групп. Из предыдущего рассмотрения можно видеть, что операция симметрии в реальном пространстве, включая поворот кристалла относительно некой оси или отражение в плоскости, должна сопровождаться такой же операцией симметрии в обратном пространстве. Операциям винтовой оси или плоскости скольжения, включая трансляцию, в реальном пространстве должны соответствовать аналогичные операции в обратном пространстве, сопровождающиеся у но-жением на фазовый множитель, что может привести к амплитудам, равным нулю для некоторых точек в обратном пространстве, т. е. к систематическим погасаниям некоторых отражений. Таким образом, значительная часть информации относительно симметричных преобразований в прямом пространстве может быть получена из рассмотрения распределений интенсивности в обратном пространстве. Существенным ограничением, как. мы видели, явля- ется то, что наличие или отсутствие центра симметрии нельзя установить непосредственно из рассмотрения дифракционных интенсивностей, поскольку (и) =( (—и)1 . Вследствие этого можно идентифицировать однозначно только 58 пространственных групп, используя кинематические дифракционные данные, а всего можно опознать лишь 122 дифракционные группы, которые включают в себя одну или более пространственных групп. В некоторых случаях наличие или отсутствие центра симметрии можно определить на основе недифракциснных измерений, таких, как наблюдение пьезоэлектричества [c.138]

Внешнее эвольвентное зацепление, несмотря на ряд достоинств (простота изготовления, нечувствительность к изменению межосевого расстояния и др.), имеет существенный для тяжело нагруженных передач недостаток, заключающийся в том, что зубья касаются выпуклыми поверхностями. Для уменьшения контактных напряжений надо, чтобы выпуклая поверхность одного зуба касалась вогнутой поверхности другого зуба. Такое касание имеют эвольвентные зубья при внутреннем зацеплении и зубья, профили которых очерчены по гипоциклоиде и эпициклоиде (циклоидное зацепление). Еще более благоприятный контакт получается у зубьев, профили которых по предложению М. Л. Новикова в торцовой плоскости очерчены по дугам окружностей с почти равными радиусами (рис. 156). В цилиндрической передаче эти зубья делаются винтовыми, и потому полученное зацепление называют иногда круговинтовым. Рассматриваемое зацепление — точечное, и в каждой торцовой плоскости зубья касаются только в одной точке К. Непрерывность зацепления обеспечивается тем, что зубья выполнены винтовыми. Поверхности зубьев рассматриваемого зацепления должны быть образованы так, чтобы точка контакта К перемещалась параллельно осям вращения колес. [c.445]

Комплекс автоматических линий для обработки вагонных осей. Комплекс АЛ (рис. 26) предназначен для механической обработки сложной, крупногабаритной детали повышенной точности—вагонной оси (рис. 27). По своим геометрическим характеристикам вагонная ось относится к симметричным ступенчатым валам. Основными частями, определяющими служебное назначение вагонной оси, являются шейки под роликовые подшипники и предподступич-ные и нодступичные части (несущие элементы колесной пары в сборе). Поверхности вагонной оси сопрягаются переходными поверхностями и разгружающими канавками, образующими плавные переходы. Точность обработанных поверхностей должна быть 8—9-го ква-литета, параметр шероховатости поверхности 2,5 1,25 мкм. Масса готовой детали 400 кг. Материал — сталь 40. Заготовка получается на станках поперечно-винтового проката. Коэффициент использования металла равен 0,82. В некоторых случаях используют поковки, имеющие существенно большие припуски и коэффициент использования металла 0,78. [c.60]

В несколько иной постановке подобная задача решалась в работах Ван Дань Чжи [6] и Е. А. Девянина и А. П. Демьянов-ского [9]. Существенным здесь является общий подход к решению задачи с помощью винтового метода, позволяющий дать кинематическую интерпретацию движения аксоидом, т. е. линейчатой поверхностью, прямолинейные образующие которой суть оси мгновенных кинематических винтов, кроме того, прямолинейные образующие линейчатой поверхности являются осями винтов конечных перемещений, переводящих тело из начального положения в любое из промежуточных. [c.169]

На рис. 36. показана одна из конструкций простого радиально-плунжерного гидропульсатора. В цельнолитом корпусе 1 в поступательных направляющих 2 монтируют статорное подшипниковое кольцо 3, которое может перемещаться перпендикулярно оси пульсатора. Для перемещения статора служит червячно-винтовой привод с двигателем (на чертеже не показаны). Ротор 2 пульсатора вращается в коренных подшипниках 10, установленных в расточках корпуса. Блок цилиндров 4 запрессован на роторе. Плунжеры 14 полусферическими головками контактируют со скошенными поверхностями внутренней направляющей 11. Такой контакт осуществлен для того, чтобы придать плунжерам вращение и заменить скольжение качением при их обегаиии эксцентричного статорного кольца. Ротор заканчивается приводным валом, на котором насажен маховик 13. Во внутренней расточке ротора помещен ступенчатый золотниковый распределитель 6, который может вращаться внутри ротора на подшипниках 9. На распределителе выфрезерованы отсеки 5, которые внутренними каналами через хвостовик распределителя соединены с выходными окнами 8 неподвижного коллектора 7. К хвостовику распределителя присоединяют двигатель, служащий для привода его во вращение. Повторяя, по существу, конструкцию радиальнопоршневых гидроагрегатов, роторный пульсатор имеет ряд существенных отличий. Они обусловлены необходимостью приводить во вращение распределитель и сводятся К обеспечению прецизионности сложной цепи сопряжений, замыкающейся на единственную деталь — золотниковый распреде- [c.239]

Существенное отличие имеет также и форма резьбы. Вместо конической формы резьба получается в виде ступенек, состоящих из отдельных цилиндрических участков (фиг. 316). Это объясняется тем, что в процессе нарезания каждая режущая кромка движется по винтовой линии с одним и тем же шагом, равным шагу резьбы, тогда как режущие кромки из-за наличия конуса расположены на различных диаметрах, причем подача осуществляется не параллельно образующей конуса, а вдоль оси метчика. Режущие кромки каждого пера метчика при нарезании движутся не по архимедовой спирали, а по окружности, в результате чего они образуют цилиндрическую поверхность на дуге, равной части окружности, где п — число перьев. [c.555]

По винтовым поверхностям затачиваются такие инструменты, как сверла, зенкеры, метчики с винтовыми канавками, фрезы с винтовыми зубьями, червячные фрезы и др. В процессе заточки по винтовой поверхности инструмент должен совершать относительно шлифовального круга винтовое движение, параметр которого равен параметру затачиваемой поверхности. Сообщить затачиваемому инструменту винтовое движение можно различными способами. С помощью кулачка создается винтовое движение при заточке зенкеров в приспособлении (см. фиг. 117) на универсально-заточном станке. Этот принцип осуществлен также на ряде- специальных станков для заточки сверл. Сверло, закрепленное в патроне, непрерывно вращается вокруг своей оси с небольшой скоростью. Шлифовальный круг наряду с вращением получает с помощью кулачка возвратно-поступательное движение, кинематически связанное с вращением сверла. В результате сложения рассматриваемых движений имерт место винтовое движение рабочей поверхности круга относительно сверла и воспроизводится при заточке винтовая задняя поверхность. При большем шаге затачиваемой винтовой канавки, как, например, у цилиндрических фрез с винтовым зубом, винтовое движение обеспечивается копированием с помощью упорки, непосредственно прижатой к затачиваемой винтовой канавке инструмента. Этим способом затачиваются такие инструменты, как всевозможные фрезы с винтовым зубом, к которым не предъявляют относительно высоких требований к точности по шагу, так как небольшие колебания в шаге не оказывают существенного [c.231]

Более полную информацию о структуре течения можно получить, построив непосредственно линии тока. Д/1я этого следует проинтегрировать систему уравнений с1г/и . =rdQ/uQ =ё2 и . Примеры линий тока приведены на цв. рис. 1. При искривлении вихря и нулевой скорости на оси (цв. рис. 1а) линии тока, проходящие вблизи вихревой нити, представляют собой деформированные спирали. На периферии при этом линии тока завиты слабо, т. е. осевая компонента скорости существенно превосходит окружную и радиальную. В случае и = и малом радиусе вихревой нити (цв. рис. 16,в) линии тока — плотные спирали и вблизи нити, и вдали от нее, при этом на периферии осевая скорость оказывается намного меньще окружной. В вихре большого радиуса а = 0,1) с нулевой скоростью на оси (цв. рис. в) линии тока, за исключением ближайших к вихревой нити, имеют сложную структуру. Наоборот, при щ = 1 (цв. рис. г) в центре трубы линии тока слабо искривлены. Более четко отличия в структуре течения видны при мало.м шаге винта (/г = 0,5). Так, при а = 0,5 и щ = 0 (цв. рис. 1д) поток вблизи стенок направлен вниз и слабо закручен. Во внутренней области винтовой спирали движение слабое. Обращает на себя внимание линия тока, проходящая вблизи оси трубы, которая направлена по диаметру, обвивает вихревую нить и снова проходит по диаметру, смещенному на гюлпериода. В противоположном случае, при щ = , в центре трубы реализуется вертикальный восходящий гюток, а на периферии - спиральное движение (цв. рис. е). [c.124]

Диагональность контакта. Номерная поправка зависит от угла спирали и определяется по его среднему значению Р. Однако в действительности угол спирали имеет различные значения для различных точек по длине зуба, что вызывает погрешность зацепления, которая сказывается в виде диагонального расположения пятна контакта (см. табл. 64). Для устранения этой погрешности в наладку станка прн нарезании шестерни вводятся некоторые поправки, причем существуют три способа устранения диагональности контакта 1) изменение конуса обкатки применяется при угле спирали Р > 25° 2) вертикальное смещение оси заготовки применяется при угле спирали Р = О ч- 25° 3) нарезание с винтовым движением заготовки применяется при нарезании мелкомодз льных шестерен на станках, снабженных соответствующим механизмом (мод. 5П23А). Диагональность контакта во 1шогих случаях не имеет существенного значения, тем более, что зубчатые колеса с диагональным контактом быстро прирабатываются, и это явление исчезает. Поэтому при некоторых способах нарезания устранение диагональности контакта не производится. Тем не менее диагональность контакта следует рассматривать как помеху зацепления, и при изготовлении передач высокого качества, от которых требуется исключительная плавность и бесшумность работы, необходимо применять способы нарезания, обеспечивающие отсутствие диагональности контакта. [c.898]

Аппараты весом до 60 т можно перевозить на трайлерах методом опирания обечаек на специально изготовленные седловины. Аппарат закрепляется на трайлере с помощью хомутов и винтовых стяжек. Центр тяжести аппарата при этом располагается по центру тяжести платформы трайлера, ближе к задним осям. Нагрузка на переднюю управляемую тележку не должна превышать 25% общей грузоподъемности трайлера. Для перевозки этим методом могут быть использованы 40-тонные трайлеры типа МАЗ и МЧЗАП и 60-тонные ЧМЗАП-5212. Длина цилиндрической части перевозимых аппаратов ограничивается 10—12 м. Существенным недостатком данного метода перевозки является большая высота погрузки аппарата. [c.447]

К. п. д. винтовой (косозубой) зубчатой передачи. К- п. д. винтовой зубчатой передачи существенно зависит от взаимного положения осей соединяемых ведомого и ведущего валиков 1) оси валиков параллельны 2) скрещиваются под прямы.м углом 3) скрещиваются под лгобьш углом. [c.21]

Гипоидные передачи. Гипоидные или конические винтовые передачи осуществляются коническими колесами с перекрещивающимися осями (рис. 163). Гипоидные колеса,, как правило, выполняют с круговыми зубьями. Передаточные числа обычно выбирают в диапазоне от 1 до 10, в пределе до 60. Дополнительно к указанным общим достоинствам передач зацеплением с перекрещивающимися осями (плавность работы, возмоншость выводить валы за пределы передачи в обе стороны) гипоидные передачи обладают повышенной несущей способностью. Это прежде всего связано с тем, что в гипоидных передачах в отличие от винтовых обеспечивается контакт, близкий к линейному с оптимальными формой и размерами пятна контакта. В этом отношении они аналогичны коническим передачам с криволинейными зубьями. Скорости скольжения в гипоидных передачах значительно меньшие, чем в винтовых. При том же диаметре колеса и передаточном числе диаметр шестерни в гипоидных передачах получается больше, чем в конических. Кроме того, зубья в гипоидных передачах хорошо притираются и не подвержены существенным искажениям вследствие достаточно равномерного скольжения по рабочей поверхности зубьев. Благодаря тому, что в зацеплении одновременно находится несколько пар зубьев, гипоидные передачи могут применяться в механизмах высокой точности, в частности в качестве делительных передач прецизионных зуборезных станков. [c.324]

Осесимметричные течения с закруткой. Течения в соплах, используемых на практике, носят существенно двумерный характер, поэтому гипотеза радиально-уравновешенного течения зачастую оказывается неправомерной. В связи с этим в последние годы в рамках прямой и обратной задач выполнены исследования закрученных течепий в соплах с учетом двумерного характера течения [129, 175, 185]. Ниже излагаются некоторые результаты исследований. В [185] методом установления решена прямая задача и изучено течение для широкого класса закрученных течений. В начальном сечении задавались различные законы изменения Г(ф), в том числе закрутка по закону вихря вблизи стенок, по закону твердого тела, однородное винтовое течение н др. На рис. 5.4 показаны в изометрии характерные профили окружной и осевой составляющих скорости в начальном и минимальном сечениях для случая потенциального закрученного течения (Г = onst), переходящего в ядре в течение с постоянным w, за исключением точки на оси, где w = 0. [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...