Зависимость времени движения поршня

Зависимость времени движения поршня от его площади 208, 209, 244, 248 Закон движения поршня привода 205 термодинамики первый 21, 22, 25, 27 Золотник 9, 14, 10 [c.267]

Рис. 3. Графики зависимости времени перемещения поршня T.S от давления Уа в рабочей полости в начале движения при о)=1

Рис. 37. Зависимость времени перемещения поршня от величины давления д в начале движения при ТУ, равном

Влияние внутренних утечек при этих же начальных условиях, но для времени движения поршня т, (без подготовительного периода) можно установить с помощью графиков, представленных на рис. 2.15, на которых даны зависимости причем сплошными линиями [c.80]

Рис. 7.5. Зависимости отношения подготовительного времени к времени движения поршня от безразмерной площади поршня при различных значениях О

Рис. 8.2. Зависимости безразмерного времени движения поршня на величину хода от безразмерной площади поршня при различных значениях безразмерной эффективной площади проходного сечения входной линии (Ро Ра> Рво Рм)

Свойства наследственно-упругого тела, обнаруживаемые при испытаниях на ползучесть или релаксацию и проиллюстрированные графиками на рис. 17.5.1 и 17.5.2, легко воспроизвести на модели, изображенной на рис. 1.10.2. Если обозначить через е перемещение, на котором производит работу сила а, то, как совершенно очевидно, при мгновенном приложении нагрузки сначала растянется только пружина 1 жесткость пружины, или модуль El, представляет собою мгновенный модуль. По истечении достаточно большого времени система приблизится к состоянию равновесия, когда скорость, а следовательно, и сопротивление движению поршня в цилиндре с вязкой жидкостью становятся равными нулю. В предельном состоянии податливости пружин складывается, следовательно, длительный модуль определяется следующим образом -f Е . Обозначая через т) коэффициент вязкости, который определяет силу сопротивления движению поршня о в зависимости от скорости по формуле а = цё п вводя обозначения [c.589]

При обратном ходе в зависимости от требований технологического процесса воздух из подпоршневого пространства пневматического механизма 6 можно выпускать или быстро через специальный воздухопровод перед дросселем, или медленно через дроссель. В рассматриваемой схеме золотник приводится в движение от кулачкового механизма с пружиной 2. Кулак расположен на главном валу машины. Как видно из рассмотренной схемы, при выполнении технологического процесса с помощью пневматического механизма создается давление на жидкость, представляющую собой расплавленный металл, а затем происходит перемещение ее, сопровождаемое такими же явлениями, как и в гидравлических механизмах. Целью расчета является определение времени заполнения формы, что, в свою очередь, зависит от закона истечения струи расплавленного металла или, в конечном счете, от закона движения поршня. Таким образом, при решении поставленной задачи приемлемы уравнения, рассмотренные в предыдущих параграфах. [c.234]

Рассматривается задача о движении в неподвижном газе плоского и пространственного поршней произвольной достаточно гладкой формы с нулевой нормальной начальной скоростью и ненулевым начальным ускорением. Дано приближенное представление решений в окрестности криволинейных слабых разрывов, которые в начальный момент времени отрываются от поршня и распространяются по покоящемуся газу. Получены точные формулы для предельных времен существования гладких потенциальных течений в окрестности слабых разрывов в зависимости от геометрии поршня и величины задаваемого ускорения в предположении, что возникающие возмущения не догоняют слабый разрыв. Исследованы некоторые свойства течений в окрестности слабых разрывов. [c.288]

Измерения были выполнены Дэвисом и др. [13] с помощью двух разных методов. В одном из них заполненная жидкостью стальная трубка закрывается с обеих сторон свободными поршнями. В один из поршней выстреливают свинцовой пулей. В результате в жидкости образуется волна сжатия, отражающаяся от поршня на противоположном конце трубки. Под действием полученного импульса отражающий поршень приходит в движение. Если его масса не слишком велика, то знак импульса давления в отраженной волне меняется на противоположный и в жидкости возникают отрицательные давления. Зная массы поршней, зависимость от времени давления, развивающегося при ударе пули, плотность жидкости и скорость звука в ней, можно рассчитать величину и продолжительность импульса давления и его значение в отраженной волне. Если вода прилипает к поршню- и жидкость сопротивляется растяжению, то отражающий поршень затормозится. Если же возникает кавитация, то торможения не происходит. По результатам измерения движения поршня определяют отрицательное давление, при котором происходит разрыв жидкости. [c.77]

Число циклов является функцией массы поршневых групп, движущих усилий и хода поршня. Интегрирование основного уравнения динамики движения поршней (1) в предположении линейного закона изменения движущего усилия во времени [14] дает следующую зависимость для числа циклов [c.25]

Цилиндрическая труба сечения 5 и массы шо (см. рисунок) лежит на гладкой горизонтальной направляющей Ох. Нод действием сжатых пружин поршень А выталкивает жидкость плотности р через отверстие В площади б о- Найти положение центра инерции частиц жидкости, вылетевших из трубы к моменту времени в зависимости от закона движения поршня I = 1 1) и закона движения трубы х = = ж( ), считая, что вылетевшие частицы сохраняют ту горизонтальную составляющую скорости, которую они имели в момент вылета. [c.84]

Поперечная подача бабки осуществляется следующим образом. В момент реверса стола от золотника управления 10 порция масла подается под левый или правый торец золотника 17, заставляя золотник 17 перемещаться из одного крайнего положения в другое. При его перемещении канал, подводящий масло от насоса 1, на короткий отрезок времени соединится с выводным каналом и пропустит часть масла. Эта порция масла, нагнетаемая насосом 1, по маслопроводу направляется через дроссель 14, золотник порционной подачи 17, кран 12, левую полость золотника 16, блокировочный плунжер 18 в левую полость цилиндра поперечной подачи шлифовальной бабки 19. Этим осуществляется поперечная периодическая подача бабки. Из правой полости цилиндра 19 масло вытесняется и направляется через нижнюю выточку блокировочного плунжера 18, через выточку золотника 16 и далее сливается в бак. С помощью дросселя 14 регулируется величина поперечной подачи, а скорость перебрасывания порционного золотника 17 регулируется специальными дросселями. Блокировочный плунжер 18 при перемещении стола и осуществлении подачи всегда находится в верхнем положении, что обеспечивается работой соленоида. Для того чтобы прекратить гидравлическую поперечную подачу шлифовальной бабки, необходимо выключить соленоид. При выключенном соленоиде блокировочный плунжер 18 перемещается вниз, перекрывает нагнетающую магистраль, а полости цилиндра подачи 19 шлифовальной бабки соединяются со сливом, вследствие чего можно осуществлять ручное перемещение насос 2 является вспомогательным двигателем и служит для управления движением реверсивного золотника 5 и распределительным золотником 16. Чтобы изменить направление подачи шлифовальной бабки, т. е. направить движение поршня цилиндра 19 влево, необходимо вручную выполнить следующее. Валик 20 поднимается вверх до тех пор, пока плунжер золотника 15 хвостовиком попадает в углубление валика 20. Под действием пружины золотник 15 переместится влево. Тогда масло из насоса 2 нагнетается через правую выточку золотника 15 и направится к торцу золотника 16. Создавшимся давлением золотник 16 сместится влево. Основной насос 1 нагнетает масло через дроссель 14, золотник 17, кран подачи 12, правую полость золотника 16, по магистрали, через нижнюю выточку блокировочного плунжера 18, в правую полость цилиндра 19, после этого осуществится обратный ход шлифовальной бабки. Из левой полости цилиндра 19 масло вытесняется и через верхнюю выточку блокировочного плунжера 18, левую выточку золотника 16 сливается в бак. Чтобы осуществить быстрое перемещение шлифовальной бабки, необходимо кран 12 повернуть на угол 90° против часовой стрелки. Тогда масло от насоса /, через дроссель 13, кран /2 и в зависимости от положения золотника 15 непре- [c.265]

В схемах компрессоров и генераторов со свободно движущимися поршнями также наблюдается большое разнообразие законов движения поршня в зависимости от времени или угла поворота условного кривошипа. Так, например, для одноступенчатого генератора со свободно движущимися поршнями и наружным буфером после обработки графика свободных усилий на механическом гармоническом анализаторе кафедры ТММ МВТУ получено следующее уравнение относительного хода поршня л в функции условного угла поворота кривошипа переменной длины [c.53]

Как указывалось выше, графики построены для времени срабатывания, включающего не только время движения поршня, но и время = ty нарастания давления до начала движения поршня (без учета интервалов времени срабатывания распределителя и времени распространения волны давления). Для случаев, когда необходимо при расчете определить отдельно интервалы времени и tu, можно использовать график на рис. 2.4, на котором дана зависимость tj от нагрузки % при различных значениях коэффициента пропускной способности Q и начальном объеме рабочей полости oi, равном 0,15 (сплошные линии), 1,0 (штриховые линии) и 0,50 (штрих-пунктирные линии). [c.58]

Метод определения времени срабатывания по расчетным графикам прост. Большим его преимуществом является точность. В случае, когда требуется повышенная точность расчета, данные могут быть взяты непосредственно из таблиц, выданных ЭВМ. Однако невозможно привести графики или тем более таблицы для всех параметров привода, так как число сочетаний из них велико. Поэтому возникает необходимость в упрощенных методах расчета, удобных для инженеров. Эти методы могут быть различными в зависимости от принятых допущений, от требований, которые предъявляются к точности расчета, а также от имеющихся исходных данных. Ниже приводятся следующие методы расчета по формулам, аппроксимирующим кривые, полученные с помощью ЭВМ, и по уравнениям предельных режимов движения поршня. В зависимости от конкретных условий инженер выбирает метод расчета. Большинство результатов расчетов, проведенных в Институте машиноведения на ЭВМ, аппроксимировано с помощью приближенных формул . [c.64]

Давление р, измеренное в какой-то определенной точке среды, окружающей поршень, изменяется в зависимости от времени по закону, подобному закону движения поршня. При колебательном движении поршня давление в рассматриваемой точке сначала нарастает, становясь больше атмосферного давления рц, а затем спадает до значения меньшего, чем атмосферное давление, и, наконец, опять увеличивается до значения ро. [c.10]

Из осциллограмм видно, что клапан регулятора приходит в движение (начало изменения величины р ) с некоторым запаздыванием но времени но сравнению с моментом срабатывания распределителя (начало изменения величины pi). Запаздывание объясняется тем, что в трубопроводе при срабатывании распределителя вблизи него возникает возмущение и колебание слоев воздуха, в результате чего волна давления распространяется по трубопроводу с замедлением. Время передачи сигнала учитывается при расчете. Давление Pi изменяется в большей мере в начальный период времени. Расчетная зависимость давления па выходе регулятора от времени Pi / (i) в данном случае только качественно отражает действительный процесс. Причиной этого могут служить, например, волновые колебания столба воздуха, заключенного между поршнем привода и клапаном регулятора, что не учитывалось при исследовании. Та же причина вызывает колебания давления р в рабочей полости. [c.38]

После того как найдена зависимость хода поршня сервомотора 5 от времени t, можно, пользуясь кинематической связью между движением регулирующего органа и s, найти открытие регулирующего органа как функцию t, а по универсальной характеристике турбины — и соответствующее изменение пропускной способности от времени. Если движение сервомотора находится с помощью последовательных приближений, то искомая зависимость получается в процессе вычисления приближения, которое совпало с последующим. [c.170]

Загрузочное устройство состоит из двух ветвей, установленных на общей плите и соединенных между собой передаточным валом, который позволяет изменять расстояние между ветвями, в зависимости от длины обрабатываемой детали. На схеме с правой стороны показан цилиндр подъема и опускания штанг, а с левой — цилиндр возвратно-поступательного продольного движения штанг транспортера. Поршни цилиндров плунжерного типа в средней своей части представляют собой зубчатые рейки, зацепляющиеся с шестернями, которые осуществляют требуемые перемещения штанг. Для уменьшения времени загрузки и разгрузки заготовок расстояние от места загрузки заготовок на [c.322]

Так, например, при построении сводных графиков зависимости времени движения т от конструктивного параметра N Xs = Xs(N) для определения времени движения поршня в работах [49, 22-t-26] было сделано йредположение о том, что давление в рабочей полости в момент начала движения ра уравнивается с [c.186]

Принцип действия. Приводные пневматические молоты работают с помощью воздуха, поступающего из окружающей атмосферы в компрессорный цилиндр и подвергающегося попеременному сжатию и разрежению при возвратно-поступательном движении порщня компрессора. Компрессор получает движение от электродвигателя через редуктор и кривощипно-щатунный механизм. Воздух, являясь рабочим телом, осуществляет только упругую связь между компрессорным и рабочим поршнями, обеспечивающую движение рабочего поршня в определенной зависимости от движения поршня компрессора. При работе молота число ходов в единицу времени рабочего и компрессорного поршней одинаково. Максимальное число ударов молота равно числу оборотов кривошипного вала (224 и 95 об/мин соответственно для мелких и крупных молотов). [c.400]

Некоторые графики зависимости —N в диапазоне изменения N от нуля до Ю даны в работе [23]. В этим с.тучйе также можно воспользоваться формулой (2.27). В отличие от графиков, помещенных в настоящей книге, в работе 123] графики приведены только для времени движения поршня т = на величину рабочего хода (без учета времени подготовительного периода). [c.57]

При движении поршня остаточный воздух адиабатически сжимается, и непосредственно перед ударом давление воздуха может подниматься, что вызывает дополнительное изменение скорости. Сила трения поршня при движении по пусковой трубе вызывает )авномерное уменьшение ускорения. ia рис. 4 приведены зависимости изменения ударного ускорения,скорости, перемещения во времени при работе ударных стендов этого типа. В комплект стенда входит вычислительная машина, для которой разработана программа, позволяющая определять размеры тормозного устройства, необходимого для формирования ударного нагружения с заданными параметрами. Программа основана на двойном интегрировании изменения ударного ускорения во времени. По уровню ударного ускорения в любой момент времени от /j до 4 и массе ударной платформы с монтажным приспособлением и испытуемым изделием определяют поперечные сечения тормозного устройства в виде решетки. По этой площади находят требуемый боковой размер решетки, а по зависимости изменения перемещения по времени — высоту тормозного устройства от вершины до выбранного сечения. В вычислительную машину вводят следующие данные длительность ударного импульса, изменение ударного ускорения во времени, начальную скорость соударения, характеристики материала тормозного устройства. В результате получают по десяти уровням ударного ускорения боковую длину и высоту тормозного устройства. [c.345]

На основании результатов экспериментов, проведенных с пневмоприводом (диаметр цилиндра Dr = 0,05 м, ход поршня Sj = 0,25 м) для случая регулирования скорости движения поршня дросселированием выхлопного канала с использованием различных регуляторов давления, получены графические зависимости, изображенные на рис. 3, б. Зависимости даны для различных значений параметров Nj и xi tU- Сплошной линией нанесены кривые, соответствующие случаю установки регулятора с условным проходом 1 V2", пунктирными — регулятора с условным проходом V2". Характер зависимостей относительного времени рабочего цикла системы ЦТасх = / ) (величина Гдсх выбрана при %i = 0,15, исходном значении Q x = 1,3, когда на подводящей линии привода установлен регулятор давления с условным проходом IVg") определяется также давлением настройки регулятора. Так, если давление настройки уменьшается в два раза (штрихпунктирная линия на рис. 3, б), то вместе с соответствующим увеличением значения параметра y i [1] от 0,25 до х = 0,5 происходит также дополнительное снижение быстродействия привода за счет уве- [c.35]

На рис. 4 в качестве примера приведены типичные осциллограммы, полученные для пневмопривода (Z)i= 0,15 м и Sr= 0,6 л ) и регуляторов с условными проходами V2" и 2" при равномерном (рис. 4, а и б) и произвольном (рис. 4, ti и г) режимах движения поршня. Вертикальными линиями на осциллограммах отмечены моменты переключения распределителя, начало и конец движения поршня, указаны периоды времени t и itn[l] сплошными линиями показаны экспериментальные зависимости, пунктирными — теэретические. Приведены кривые давления на выходе регулятора p , в рабочей и выхлопной полостях привода, пе-ремеш ения xi и скорости поршня. [c.38]

В качестве примера рассмотрим течение газа в трубе, на концах которой номеш,ены два поршня. При возвратно-поступательном движении одного или обоих поршней в трубе возникает волновое движение газа. Зная положение внешней мертвой точки движения поршня, мы сможем как раз в нее поместить сечение АВ (рис. 2), тогда мы будем знать и момент времени, в который скорость газа в этом сечении трубы равна нулю. Использовав нужное число сечений трубы для замера давления, мы сможем охватить областью зависимости всю трубу. [c.347]

В течение времени Тв б колесо центробежного насоса толка теля уменьшает частоту своего вращения до такой величины когда развиваемое насосом давление не может удержать поршень нагруженный внешним рабочим усилием, и тогда становится воз можньш опускание поршня. Движение поршня вниз начинается в точке В. Время от момента, соответствующего точке Б, до точки В и есть время выбега. Это время существенно зависит от вязкости масла. Однако прямой зависимости от вязкости не наблюдается, так как при высоких температурах вязкость масла уменьшается, но роторное колесо в этом случае вращается с несколько большей скоростью, что увеличивает подъемную силу и компенсирует влияние уменьшения вязкости поэтому под поршнем дольше сохраняется гидравлическое давление, препятствующее опусканию. [c.73]

Распределительный механизм для впуска и выпуска требуется, когда необходимы более сильные удары, причем ход поршня должен быть увеличен. Распределительный орган в виде трубчатого золотника имеет самые разнообразные формы. Распределение производится разными способами нагрузки в зависимости от положения ударного поршня длительная или временная нагрузка одной лобовой поверхности сжатым воздухом из трубопровода (свежим сжатым воздухом) или сжатым в конце цилиндра ударным поршнем воздухом, который действует на распределительный орган в одном направлении. В другом направлении временно нагружается обычно большая лобовая поверхность сжатым воздухом из цилиндра при следукщем движении поршня эта поверхность разгружается путем соединения давящего на нее воздуха с атмосферой или с баком обратного хода, наполненным слабо сжатым воздухом. [c.943]

Для определения давления в рабочей полости используется уравнение (2.18), при совместном решении которого с уравнением (3.5) люжно получить время срабатывания одностороннего пневмопривода т. Большая серия расчетов проведена в Институте машиноведения. После обработки результатов решения на ЭВМ построены сводные графики зависимости безразмерного времени т срабатывания от конструктивного параметра Л/, определяелюго выраже-ние.м (2.15), Время т включает время подготовительного периода н время движения поршня. Примером таких графиков могут служить графики, изображенные на рис. 3.6, а—г, при различных значениях коэффициента жесткости V пружины, наиболее часто встречающихся на практике. [c.92]

Трудность решения этой задачи состоит в том, что соотношения между составляющими цикла здесь нельзя представить в такой же простой графической форме, как это сделано при рассмотрении установившегося режима движения в гл. 7. При отклонении от установившейся скорости соотношение, например, между и (. также оказ ,1вается зависимым от инерционности привода, характеризуемой параметром J . Практически невозможно построить кривые /(//5 с учетом их связи с J , так как с увеличением числа таких кривых они становятся трудно обозрнлгылш. Поэтому предлагается приближенное, но более простое решение поставленной задачи. Оно состоит в том, что при выборе параметров для перехода от к по-прежнему пользуемся приведенной ранее зависимостью i /i от 1/х (см. рнс. 7.5). Однако ввиду увеличения периода движения поршня с ростом инерционности привода (при сохранении времени иа прежнем уровне) действительное значение отношения t / несколько меньше, чем это следует из графика (см. рис. 7.5), построенного применительно к безынерционному приводу. Следовательно, получается определенный запас, но по окончании расчета значение соотношения t /ts можно уточнить и ввести соответствующие поправки, например, уменьшить проходные сечения каналов на входе или выходе, если действительная продолжительность цикла значительно меньше заданной. Для уточнения значения можно воспользоваться графиками N—X и Т5—X. представленными в разделе I (см. р1 с. [c.215]

Схема регистрации движения поршня приведена на рис. 7. Световой поток от источника евета (ксеноновая лампа ГСВД-120), минуя линзу Ь, падал на передний зеркальный торец поршня. Отразившись от торца и зеркала К, световой поток падал на объектив типа Юпитер-11 , который давал точечное изображение источника света на движущейся пленке. При движении поршня вдоль ствола изображение источника перемещалось в направлении, перпендикулярном направлению движения пленки, тем самым на пленке записывалась зависимость расстояния между поршнем и смотровым стеклом от времени в относительных единицах. Переход к абсолютным значениям осуществлялся градуировкой системы. [c.173]

Описанные выше эксперименты показывали, что наиболее часто вихревое кольцо в однородной жидкости образуется импульсным выталкиванием поршнем массы жидкости из цилиндрического канала. При этом техника эксперимента настолько усовершенствована [ 115, 180 ], что удавалось зафиксировать не только общее время движения поршня, но и задавать программу скорости его одновременного движения, тем самым измегяя проходимый путь. Несмотря на большое число экспериментальных данных, важный и очевидный вопрос о том, каким будет вихревое кольцо ( ламинарным, турбулентным или ламинарным, претерпевшим развитие неустойчивости и переходящим впоследствии в турбулентное в зависимости от параметров поршневого движения), в литературе до недавнего времени не обсуждался. Данный вопрос обстоятельно рассмотрен в статье [128]. Наряду с детальным описанием экспериментальной установки, содержаще многочисленные технические усовершенствования для отработки наилучшего способа генерации вихревых колец, и высокоскоростных ( 20б0 и 4000 кадров/с) кинокамер для их визуализации, статья содержит и теоретические построения для изучения сложного физического явления. [c.240]

Теплообмен между нагретыми газами и стенками цилиндра осуществляется теплопроводностью, конвекцией и лучеиспусканием. Тенловоспринимающая поверхность цилиндра образуется поверхностями внутренних стенок цилиндра, днища поршня, головки цилиндра и клапанов. Изменение температуры газов и величины поверхности цилиндра, соприкасающейся с горячими газами, вследствие движения поршня приводит к зависимости теплообмена от времени. Кроме теплоты, уносимой с.поверхности цилиндра, некоторое количество теплоты отводится от поверхностей вне цилиндра от поверхности выпускного канала, проходящего через головку цилиндра, и в некоторых конструкциях от поверхности охлаждаемого выпускного трубопровода. Большая часть теплоты, воспринимаемая неохлаждаемым поршнем от газов, отводится от газов в стенки цилиндра через кольца и юбку поршня, а при охлаждаемом поршне маслом (или водой) в специальный холодильник, Через стенки цилиндра, а при наличии охлаждения и через поршень отводится также теплота, возникающая вследствие трения поршня в цилиндре и составляющая 60—70% теплоты, эквивалентной всей работе трения в двигателе. [c.237]

На фиг. 272 приведен график времени подъема и опускания поршня в зависимости от величины внешней нагрузки для толкателя General Ele tri , имеющего номинальное усилие Р 125 /сГ и ход поршня 150 мм. Кривая времени подъема идет не от начала координат, так как некоторое время требуется двигателю толкателя, чтобы довести скорость движения лопастного колеса 452 [c.452]

Пусть внешние нагрузки на привод малы и ими можно пренебречь (т = О, Сш = О и = 0). В этом случае динамические" характеристики привода могут существенно зависеть не только от постоянных времени и коэффициента добротности линейной передаточной функции, но также и от таких нелинейностей, как сухое трение в золотнике и силовом поршне и ограничение гидравлической проводимости (расхода) в дроссельном приводе.. Следует учитывать, что влияние этих нелинейностей проявляется по-разному в зависимости от величины и вида управляющего сигнала. В переходных процессах, когда изменения знака скорости не происходит, сухое трение в основном определяет запаздывание в срабагывании привода, а ограничение скорости проявляется только при сигналах управления, превышающих сигнал рассогласования. В соответствии с этим уравнения движений для расчета переходных процессов в следящем приводе на основании выражения (6.100) при т = О, = О, = О, ф = 1 запишутся в таком виде [c.469]

Следует отметить, что если поршень движется без полной компенсации внутреннего давления р, то оно уже не будет одним и тем же по всей жидкости, так что равенство (3.4), строго говоря, уже не будет выполняться. Тем не менее у инженера часто бывает достаточно оснований пользоваться этим равенством, например, для оценки номинальной работы перемещения по индикаторной диаграмме, полученной на высокоскоростной поршне ой машине, причем в качестве индикатора служит прибор, автоматически строящий график зависимости давления от соответствующего ему объема. Существенное условие для допустимости таких вычислений состоит в том, чтобы число Маха, соответствующее локальной скорости газа, было в каждой точке внутри цилиндра в любой момент времени достаточно малым по сравнению с единицей (число Маха определяется как отношение локальной скорости движения газа к локальной скорости звука плчл 18.12.4). [c.54]

Основные закономерности движения поршневых групп СПГГ можно установить, если при испытаниях измерить ход поршня, ЧИСЛО циклов и записать зависимость пути (или скорости) поршня по времени. [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...