Работа разрушения термообработки

Под влиянием изменения структуры стали, протекающего, в зависимости от температуры и времени отпуска, существенно изменяются сопротивление сталей хрупкому разрушению и вязкость, каким бы показателем, пригодным для оценки, их не характеризовали. На рис. 21 показано изменение показателей вязкости инструментальных сталей, полученных различными способами, в зависимости от температуры и продолжительности отпуска. Естественно, что предел текучести сталей (твердость) зависит также от этих структурных изменений, хотя и не в такой мере, как вязкость. На основе экспериментальных результатов для каждой стали можно подобрать такую оптимальную комбинацию параметров термообработки (температура и продолжительность аустенитизации, температура и продолжительность отпуска), при которой показатель, характеризующий структуру стали, сложившуюся под ее воздействием (будь то удельная работа разрушения или вязкость разрушения), будет максимальным и предел текучести также будет наибольшим. В этом состоянии распределение выделений по размеру и по объему стали сравнительно равномерно и за время заданного срока службы инструмента это распределение, а также распределение легирующих между матрицей и карбидами остаются практически неизменными. [c.42]

Рис. 32. Зависимость работы разрушения Af от остаточного содержания кислорода. Штамповки из порошка стали с содержанием 0,4% С 0,29% Ш 0,62% Мо 0,58% Мп и 0,35% Сг (после термообработки НВ 260-280)

Применительно к задачам оценки малоцикловой прочности изделий определение расчетных характеристик сопротивления малоцикловой усталости конструкционного материала требует учета ряда специфических особенностей и прежде всего технологических. К таким особенностям относятся состояние материала, влияние на сопротивление малоцикловому деформированию и разрушению места и направления вырезки образцов, особенности работы металла сварного шва, представляющего собой разнородное По механическим свойствам соединение. Для оценки циклических свойств материала изделия необходимо проводить испытания образцов из металла толщины, способа изготовления (прокат, поковка и т. п.) и термообработки, соответствующих штатным. При этом вопрос рационального и правильного выбора места вырезки образца должен решаться с учетом данных по напряженному со- [c.155]

Совместный анализ относительной частоты разрушений и ударной вязкости материала башмака гусеницы (рис. 38 <т) показывает, что с понижением температуры увеличивается количество разрушившихся деталей и особенно резко возрастает относительная частота разрушений. Одновременно с этим снижается ударная вязкость материала, что указывает на несоответствие материала (при данной термообработке) условиям работы исследуемой детали. [c.98]

Из данных табл. 3 видно, что самые высокие значения вязкости разрушения и коэффициента кратности имеет материал ВД. Вязкость разрушения материалов ВИ и ГИП (без термической обработки) практически одинакова. Однако в состоянии после закалки и двухступенчатого старения вязкость разрушения этих же материалов значительно ниже, чем у материала того же сплава в других сочетаниях технологии и термообработки. По данным работы [13], низкая вязкость разрушения материала ВИ+ВД может быть, отчасти, связана с непрерывными выделениями карбидов по границам зерен. Эти карбиды облегчают зарождение трещины и дальнейшее ее распространение. [c.307]

В работе [31] сделана попытка также учесть изменения распространения трещин в зависимости от состава и термообработки сплавов а и (а-рр). Предположили, что некоторое увеличение скорости связано с наложением на механическую составляющую скорости ьм электрохимической скорости Пв, т. е. Vт = vм+VE. Было принято, что минимальная электрохимическая скорость в области II контролируется средой, т. е. процессом массопереноса. Кроме того, было предположено, что дополнительное механическое разрушение наиболее вероятно в сплавах и при термообработках, после которых характерно разрушение сколом на воздухе. Такое поведение схематично представлено на рис. 95. Используя наиболее значимые эмпирические достижения, авторы работы [31] смогли оценить некоторые изменения в скорости, наблюдаемые при различных термообработках сплава Т1—8А1—I Мо—1 V. [c.393]

Дефектами термообработки являются трещины на поверхности зубьев в результате получения слишком высокой твердости металла при закалке. Эти трещины, вначале невидимые, при систематическом изгибе зуба во время работы растут и приводят к выкрашиванию отдельных частиц и разрушению зуба. [c.7]

Моноблочные роторы турбин и генераторов прекрасно показали себя в работе. Имевшиеся случаи коробления вызывались неправильной термической обработкой обычно из-за неравномерного охлаждения при закалке, однако число роторов, которые разрушались по этой причине, невелико. В нескольких случаях причиной разрушения были водородные флокены, а сравнительно недавно в Японии ротор, имевший после термообработки очень высокие прочностные характеристики, разрушился во время испытаний. Однако ограниченность размеров поковок, которые могут быть изготовлены, обусловливает применение других методов производства. [c.219]

С развитием диффузионных процессов связано и влияние предварительного отжига на поведение композиции при термоциклировании. С образованием хрупкой интерметаллидной зоны облегчались зарождение и рост трещин на границе волокна и матрицы. Так, в образцах композиции, отожженных 500 час при 1100° С, после 100 термоциклов по режиму 1100 20° С вольфрамовые и молибденовые волокна отделены от нихромовой матрицы глубокими трещинами [14]. С повышением коэффициента наполнения степень разделения волокон и матрицы увеличивалась. В исходных неотожженных образцах интерметаллидная зона была невелика и такая же циклическая термообработка вызывала лишь частичное разрушение вдоль поверхности раздела волокна и матрицы. По данным работы [125], трещины образуются на стыке волокна с матрицей и во время изотермического отжига при 1100° С. Предполагают, что причиной разрушения композиции служит появление хрупкой диффузионной зоны, не способной релаксировать термические напряжения. Вместе с тем величина этих напряжений не может быть большой, поскольку при 1100° С сопротивление пластическим деформациям никеля и его сплавов низкое. [c.187]

Хрупкое разрушение деталей происходит при возникновении больших ударных нагрузок, при работе в условиях низких температур (низкотемпературное охрупчивание некоторых видов конструкционных сталей с примесью азота), больших остаточных напряжениях, например в сварных соединениях, наличии местных дефектов в материале, большой концентрации напряжений, действии факторов, не связанных с механическим напряжением (тепловое и радиационное охрупчивание). Хрупкое разрушение является причиной выхода из строя сварных соединений, чугунных отливок, фасонных деталей с объемной термообработкой до высокой твердости и т. д. [c.32]

В первой статье сборника рассматривается целесообразность использования понятия контролирующего фактора для характеристики механизма защитного действия и систематизации различных видов антикоррозионной защиты. Остальные работы сборника посвящены конкретным вопросам экспериментального исследования процессов коррозии и защиты металлических систем. В сборнике нашли отражение такие важные разделы, как исследование газовой коррозии при термообработке сплавов, коррозии и защиты металлов при травлении в кислотах, кислотостойкости металлов при повышенных температурах, коррозии нового металлического конструкционного материала — титана, его сплавов, сплавов ниобия с танталом и новые исследования по межкристаллитной коррозии нержавеющих сталей. В сборнике помещены последние работы по исследованию коррозионной усталости сталей и по коррозии и защите в некоторых производствах химической промышленности. Цель сборника — на основе современных методов исследования и имеющихся научных достижений указать некоторые новые пути и дать вполне определенные рекомендации нашей промышленности по борьбе с коррозионным разрушением. [c.3]

Для придания поверхностям деталей (изделий) повышенной твердости, вязкости, устойчивости против разрушения (коррозии) после слесарной обработки производятся термообработка (закалка, отпуск, цементация), электронаплавка, лужение и другие работы. [c.7]

При диагональном с углом диагонали от 60 до 90°, тангенциальном и врезном шевинговании бочкообразная форма зуба (рис. П4, б) выполняется шевером, у которого зубья в продольном направлении имеют вогнутость (рис. 114, в). Величина бочкообразности зависит от условий работы передачи и обычно составляет на сторону 0,0075—0,015 мм на 25 мм длины зуба. У прямозубых колес бочкообразность выполняют обычно на одном колесе из пары, чаще всего на колесе, которое больше деформируется при термообработке. У косозубых колес и колес со сравнительно широкими венцами бочкообразную форму делают на обоих сопряженных колесах с величиной, равной половине вышеуказанной. Следует иметь в виду, что чрезмерная бочкообразность на зубьях так же вредна, как и ее отсутствие. При большой выпуклости нагрузка будет концентрироваться на малой площади в центре зуба и может явиться причиной усталостного разрушения зубьев. [c.197]

С целью определения предельно допустимой удельной нагрузки пары трения нагружали ступенчато с интервалом 8 кгс/см2. Машина трения работала по 5 мин на каждой ступени. После 5 мин работы машину останавливали и осматривали поверхность образцов. Капроновые покрытия независимо от способа охлаждения и термообработки выдерживали нагрузку до 90 кгс/см , после чего наступало отслаивание и разрушение пленки. Полиэтиленовое покрытие разрушалось уже при 21 кгс/см , причем не отслаивалось, а истиралось. [c.93]

Практика эксплуатации машин показывает, что подавляющее большинство неисправностей, за исключением повреждений аварийного характера и вызванных химико-тепловым воздействием, возникает в соединениях деталей. При этом отказ в работе каждого соединения наступает при возникновении определенных, присущих только данному соединению неисправностей независимо от того, где соединение работает — на тепловозе, электровозе, вагоне, автомобиле, станке или в любом другом изделии машиностроения. Например, отказ в работе шлицевого соединения наступает при нарушении посадки между шлицами (увеличении зазора) из-за износа или смятия шлицев. Потеря работоспособности зубчатого соединения вызывается износом или усталостным разрушением зубьев. Соединения с гарантированным натягом выходят из строя при ослаблении деталей в посадке, узлы с подшипниками качения — при ослаблении колец в посадке или при появлении повреждений в самих подшипниках, резьбовые соединения — при износе, вытянутости или срыве резьбы и т. д. Поэтому технологические приемы разборки, восстановления и сборки каждого типа соединения и узла одинаковы и будут отличаться в каждом отдельном случае только в зависимости от материала, термообработки, прочности и характера повреждения деталей, а такл е от экономической целесообразности применения того или иного способа ремонта. [c.80]

В табл. 9.8—9.10 приведены данные по разрушению, термообработке и химическому составу различных сплавов, испытанных на вибрационной установке Исследовательского центра им. Льюиса (ЫАЗА) в жидком натрии и ртути при 425 и 150 °С соответственно. Эта установка показана на фиг. 9.10, заимствованной из работы [94]. Результаты испытаний включают зависимость от времени потерь объема и увеличение шероховатости поверхности образцов. [c.479]

Рассмотрим результаты фрактографических исследований. Предпринятый в работе [212] анализ поверхности разрушения указанных сталей показал, что в условиях одноосного растяжения смена механизмов разрушения при изменении температуры испытания подчиняется общим для простых моно- и поликрг.с-таллов с ОЦК решеткой закономерностям и в изломе можно наблюдать следующие фрактуры скол, расслоение, чашечную. При Т = —196 °С разрушение происходит по механизму микро-скола. В качестве примера на рис. 2.4, а и б показана поверхность разрушения стали 15Х2НМФА в исходном состоянии и после термообработки. Характерный размер фасеток скола составляет 10—20 мкм. С повышением температуры деформирования в изломе появляются вязкие составляющие расслоения и ямки. В температурном интервале от —160 до О °С фрактура становится смешанной присутствуют трещины расслоения, фасетки скола и ямки (рис. 2.4,в) с ростом температуры постепенно уменьшается доля хрупкой составляющей и увеличивается вклад вязких компонент. При Г >—100 °С фасеток скола в изломе нет, в температурном диапазоне от —100 до —50 °С количество расслоений максимально (средняя их плотность по- [c.53]

Как упрочнитель для высокотемпературных композитов усы сапфира обладают рядом преимуществ, в частности, химической инертностью в окислительной среде, высокими модулем упругости и сопротивлением ползучести. Однако для использования сапфира в этих композитах необходимо также, чтобы усы сапфира были химически совместимы с таким металлом, как никель, который может служить матрицей композита, работающего в нужном интервале температур. На самом же деле было обнаружено [12] сильное повреждение упрочнителя после термообработки в вакууме при 1373 К композита никель — 20% усов сапфира, в котором использовались усы, полученные фирмой Томсон — Хьюстон (СТН) и фирмой Термокинетические волокна (TFI). Поскольку этот материал предназначался для работы при 1373 К и выше, такой результат, казалось бы, свидетельствует об ограниченной применимости композита никель — усы сапфира. Однако, как будет видно из дальнейшего, кажущаяся несовместимость в указанной композитной системе при 1373 К обусловлена присутствием поверхностных и объемных примесей в усах после их выращивания. Будет показано, что соответствующей очисткой (Можно предотвратить разрушение усов при 1373 К и тем самым получить совместимую систему никель —усы сапфира. Таким образом, присутствие примеси в уирочнителе является важным фактором, оп- [c.388]

В настоящей работе описаны результаты исследования нескольких типов сварных соединений сплава на основе никеля марки In onel Х750— одного из основных перспективных материалов для использования в криогенной технике. Исследованы сварные соединения сплава, выполненные дуговой сваркой вольфрамовым электродом в среде защитного газа (ДЭС) и электронно-лучевой сваркой (ЭЛС) в трех состояниях термообработки 1) закалка перед сваркой 2) закалка и двухступенчатое старение перед сваркой 3) закалка и двухступенчатое старение после сварки. Проведены радиографический контроль сварных соединений, металлографический и фрактографический анализы. Механические свойства при растяжении и характеристики разрушения определены на поперечных сварных образцах в интервале от комнатной температуры до 4,2 К. [c.311]

Было несколько интересных работ по сталям. В одной из них утверждалось, что уменьшение размера зерна понижает Kth [S79] предшествующие данные всегда демонстрировали обратное. Однако приведенный в качестве подтверждения рис. 5 в работе [379] не является убедительным. Были бы полезными дополнительные исследования влияния размера зерна в сталях с различными уровнями прочности, особенно, учитывая, что имеются и данные, показывающие что уменьщеиие размера зерна повышает Kth, если содержание примесей в стали доведено до очень низкого уровня. Исследование КР сталей типа 4340 [381] также показало, что главную роль играет водород. Исследование, выполненное на нелегированных углеродистых сталях меньшей прочности (около 700 МПа) с различным содержанием Мп [382], обнаружило, что концентрация Мп не влияет на индуцированную водородом потерю пластичности, но зато определяет склонность к КР в случае перлитной микроструктуры. В то же время в случае микроструктур со сфероидальным графитом стойкость к КР не ухудшается заметным образом с увеличением содержания Мп [382]. Таким образом, в отличие от некоторых утверждений [383], микроструктура материала влияет на поведение Мп при уровнях прочности ниже 690 МПа. В то же время уместно вновь напомнить о преобладающей важности неметаллических включений [383, Э84] в процессах водородного разрушения. Наконец, не будет преувеличением заметить, что попытки оценить результаты термомеханической обработки и микроструктурные эффекты, не контролируя уровень прочности или скорость охлаждения пос.те термообработки [385], не могут дать осмысленных результатов, особенно при отсутствии как микрострук-турной, так и фрактографической информации. Как уже обсуждалось в тексте, в тщательно выполненных исследованиях термомеханическая обработка дает обнадеживающие результаты для высокопрочных сталей [386]. [c.148]

В тех случаях, когда зубчатые колёса нарезаются до окончательной термообработки и после термообработки их зубья не шлифуются, большое внимание следует уделять достижению достаточной гладкости их рабочих поверхностей, от которой сильно зависит долговечность зубчатых колёс. Твёрдые рабочие поверхности зубьев отличаются от поверхностей мягких и средней твёрдости тем, что неровности значительных размеров на них почти не обминаются и не сглаживаются при работе зубчатых колёс и вследствие этого часто становятся очагами усталостного разрушения поверхностного слоя зубьев. Поэтому следует применять такие методы зубообработки, при которых твёрдые рабочие поверхности получаются достаточно гладкими. Часто ограничиваются тем, что чистовое нарезание производят на зубодолбёжных или зубострогальных станках с малыми подачами. [c.240]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

Регулярные стандартизированные испытания агрегатов тем более необходимы, что теоретический расчет усталостной прочности деталей автомобиля является в значительной мере условным. Автомобиль эксплоатируется при переменном режиме, причем влияющие на срок службы факторы сочетаются в самых разнообразных комбинациях и создают громадный диапазон непрерывно меняющихся условий. Поэтому расчет деталей на усталость, произведенный как по максимальным, так и по приближенно выбранным средним действующим нагрузкам, имеет практическую ценность в том случае, если он подкреплен результатами соответствующих стендовых испытаний. Более того, известно, что даже весьма тщательный теоретический расчет конструкции при правильном выборе материала и термообработки отнюдь не обеспечивает высокого срока службы. Например, испытания более 400 задних мостов до разрушения от усталости показали, что концентрация напряжений, вызванная деформацией шестерен, подшипников и картера, искажением формы зубцов, штрихами от механической обработки и т. п., варьирует в столь широких пределах, что в значительной мере перекрывает влияние металла и термообработки. В упомянутой выше работе [4] описываются результаты испытания четырех одинаковых коробок передач, две из которых были выполнены одним заводом, две — другим, причем изготовление производилось по одинаковым чертежам и техническим условиям. Проверка изготовленных коробок обычными методами не выявила никакой разницы между ними. Тем не менее при испытании на стенде под полной нагрузкой коробки одного завода выдержали 2 часа, коробки другого завода—20 час. Следовательно, одни только, так сказать, технологические нюансы могут оказать громадное влияние на срок службы. [c.223]

Известен только один случай разрушения, когда основной металл содержал 0,1% углерода и сварной шов не подвергся термообработке. Несколько трубопроводов было изготовлено из сплава Esshete 1250 и работало без аварий. Однако для этого материала очень трудно подобрать подходящий присадочный металл,. [c.81]

Свойства упрочняемых з -фазой суперсплавов, таких как Rene 95, весьма чувствительны к скорости охлаждения после растворяющего отжига. Скорость охлаждения определяется закалочной средой и толщиной поперечного сечения материала. В работе [28] показано, что скорость охлаждения оказывает значительное влияние на размер г -выделений и характеристики разрушения при растяжении и ползучести при термообработке дисков из Rene 95 по трем режимам [c.245]

Это прежде всего важно для объяснения причин разрушений сварных соединений. Структуры сварного соединения отрал ают характер протекающих при сварке металлургических и тепловых процессов. Поэтому по структуре можно сделать выводы о влиянии этих процессов на работоспособность сварных соединений при эксплуатационных нагрузках. Эти данные могут быть использованы для предупреждения разрушений и для совершенствования существующей технологии. Металловед должен располагать сведениями об образовании той или иной структуры, полученными на основании подробных исследований в широком диапазоне условий и режимов сварки. Это дает ему возможность правильно оценить исследуемую структуру и сделать выводы о ее свойствах, условиях образования и поведении при заданных нагрузках. Металловед должен быть подробнейшим образом ознакомлен с целью проводимого исследования и со всеми деталями, касающимися исследуемых материалов, в частности с основным и присадочным металлом, способом сварки, термообработкой и т. д. При работе над решением проблемы вместе с ииженером-сварщиком оп может использовать все возможности металлографии, свои собственные знания и опыт с наибольшим успехом. [c.9]

Так, в 1952 - 1955 гг. на монтаже Черепетской ГРЭС при подъеме одного из паропроводных блоков произошло хрупкое разрушение сварных стыков, которые были выполнены с использованием элехгродов ЦЛ-14 типа Э-09МХ с кислым типом покрытия и перед сваркой не прокаливались. Термообработка сварных соединений после сварки сразу не проводилась, и выполнение этой операции было отложено до завершения монтажных работ по паропроводному блоку. [c.106]

Термообработка волокнистьгх КМ с алюминиевой матрицей приводит к уменьшению прочности и повышению модуля упругости, кроме того, прочность растет с понижением температуры нагрева заготовки. Преимущественным механизмом разрушения является сдвиговое разрушение Вдоль волокна, что свидетельствует о малой прочности границы раздела матрица—волокно. Волокнистые КМ с алюминиевой матрицей отличает высокая демпфирующая способность, что обеспечивает надежность и долговечность при работе в условиях сильных вибраций. [c.197]

Ведутся работы по созданию метастабильных аустенитных сталей (MA ) и в России. Так, порошковые стали ПК50Н4 (0,45...0,55 % С 4% Ni) и ПК50Н6 (0,45...0,55 % С 6 % Ni пористостью 4...6 %), получаемые из поликомпонентной шихты однократным прессованием при давлении 600 МПа и спеканием в водороде (Г= 1200°С) или в вакууме Т = 1300°С), после термообработки имели = 1150...1780 МПа, = 38...71 МПа м , 43...48 HR . Высокие механические свойства порошковых MA достигнуты благодаря деформационному аустенито-мартенситному превращению. Установлено, что дополнительная энергия, расходуемая на разрушение образцов с метастабильным аустенитом, определяется энергией фазового превращения и его объемной долей. [c.283]

Авторы работы, [76] исследовали влияние термообработки на прочность и характер разрушения сталей ЗОХГСА и 20ХНЗА при ударнсР волновом нагружении. Образцы подвергались двум видам термообработки отжигу и закалке. Для стали ЗОХГСА при характерном времени нагружения 1.3 10 с откольная прочность Оык в отожженном состоянии 2.7—S.0, а в термоупрочненном [c.159]

ЭШП), даже при грубозернистой структуре более благоприятно, чем у обычных сталей. Из рис. 59 следует, что наибольшая прочность, достигаемая при данной температуре аустенити-зации, различна и достигается при наиболее короткой тепловой выдержке при нагреве (необходимой для растворения карбидов). Однако максимально достижимое значение прочности на изгиб с повышением температуры аустенитизации выше определенного предела (- 1220° С) даже при наиболее короткой выдержке существенно сокращается (рис. 62). И беа того низкие значения прочности на изгиб обычных, непереплавленных ледебуритных инструментальных сталей типа К1 (не более 2800 Н/мм ), и работа пластической деформации при разрушении на изгиб (не более 0,6 Дж) с укрупнением зерна аустенита уменьшаются еще больше (рис. 63). Поэтому возможная погрешность, допускаемая при осуществлении технологии термообработки, обычно приводит к большому различию в сроках службы инструмента. [c.71]

В данной работе в обш их чертах описан эмпирический метод, который является руководством для выбора материалов. При этом учитывается возрастание опасности разрушения с понижением температуры, увеличением толш ины сечения и уровня прочности, а также уменьшение вероятности разрушения в результате эффективной термообработки, снимаюш ей напряжения. [c.256]

Кадмирование понижает выносливость высокопрочных сталей при статических нагрузках. В табл. 6.28, заимствованной из работы В. Котона [639], представлены данные, показывающие, что кадмирование приводит к преждевременному разрушению образцов (цилиндрические с надрезом) из высокопрочных сталей (состав и термообработка см. в табл. 6.29 и 6.30), подвергнутых длительному действию растягивающей нагрузки. Состав электролитов кадмирования (в г/л) был следующий [c.329]

В работе [363] сравнивали механические свойства сплава ЖС6КП с мелко- и крупнозернистой структурами, полученными соответственно после гидропрессования и горячей прокатки. Показано, что стандартная термообработка (1220 °С, 4 ч 950 °С, 2 ч) в значительно большей мере повышает высокотемпературные кратковременные свойства исходного мелкозернистого сплава по сравнению с крупнозернистым. В то же время длительная прочность не зависела от состояния сплава до термообработки, но при этом у гидропрессованных прутков наблюдали более узкий интервал времени разрушения благодаря большей равномерности структуры по сравнению с катаным состоянием. Аналогичные результаты влияния исходной структуры на свойства получены на сплаве ХН62МВКЮ. [c.251]

В работе [39] было рассмотрено влияние тонкой структуры на циклическую трещиностойкость (вторая стадия распространения усталостной трещины) закаленных и отпущенных сталей 09Г2С, 35 и 80. Механические свойства, режимы термообработки и параметры субструктуры исследованных сталей представлены в табл. 6.5 и 6.6, а пэрисовские участки диаграмм усталостного разрушения - на рис. 6.23. [c.223]

Длительное время без ремонта работают на многих химических комбинатах хвостовые вентиляторы с ребрами ротора из стали 1Х18Н10Т. На одном из заводов хвостовой вентилятор из титанового сплава ВТ-4, применявшийся для перемещения влажного сернистого ангидрида в смеси с гидросульфидами и серной кислотой, быстро вышел из строя вследствие коррозионного разрушения основных деталей. На этом же заводе проходили испытания турбины, лопасти которой были выполнены из стали 0Х23Н28МЗДЗТ (ЭИ943). Лопасти приваривались к ротору аргонодуговой сваркой электродами из той же стали. Термообработке сварные швы не подвергались. Испытания проводились при 40— 50° С на влажном газе, содержащем 0,5% ЗОг- [c.146]

Основным критерием работоспособности всех детален является п р о ч н о с т ь, т. е. способность детали сопротивляться разрушению или возникновению пластических деформаций под действием прилашн -ных к ней нагрузок Методы расчетов на прочность изучаются в курсе сопротивления материалов. В расчетах на прочность первостепенное значение имеет правильное определение допускаемых, напряжений [о1 нли [т), которые зависят от многих факторов. К относятся выбранный материал, способ получения заготовки (литье, поковка и др.), термообработка степень ответственности детали и режим ее работы конфигурация детали и ее размеры. [c.6]

Это выражается в появлении больших углублений, которые при дальнейшей работе зацепления превращаются в раковины, выкрашивание и нарушение масляной пленки, что приводит к прогрессивному разрушению поверхности зуба. При невысокой твердости зубьев происходит полезное явление — прирабатывание поверхностей зубьев и сглаживание появившихся в начале раковин. Основные меры предупрелсдения выкрашивания повышение твердости поверх ности зуба путем термообработки, повышение степени точности и др Абразивный износ (рис. 151, в) является основным видом раз рушения зубчатых открытых передач при плохой смазке от попа Дания в них грязи (абразивных частиц). Изнашивается поверхность уменьшается толщина зуба, увеличиваются зазоры в зацеплении появляется шум (удары). Все это может привести к поломке зубьев Основная мера предупреждения износа — это повышение твердости и класса чистоты поверхности зубьев, защита от загрязнения. Заедание (рис. 151, г) наблюдается у высокоскоростных и сильно нагруженных передач. В месте контакта под действием больших давлений и высоких температур появляется металлический контакт (масло выдавливается) и происходит как бы сваривание частиц металла с последующим их отрывом от одной из поверхностей. Образуются наросты, которые задирают рабочие поверхности. [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...