Термообработка объемная

Нарезание зубьев при высокой твердости затруднено, поэтому термообработку выполняют после нарезания. Некоторые виды термообработки (объемная закалка, цементация) сопровождаются значительным короблением зубьев. Для исправления формы зубьев требуются дополнительные операции шлифовка, притирка, обкатка и т. п. Эти трудности проще преодолеть в условиях крупносерийного и [c.142]

Вторая группа — колеса с твердостью зубьев Я>НВ 350 (Я> >НРС 35) . Термообработка — объемная закалка, закалка ТВЧ, цементация, азотирование и др. Высокая твердость зубьев позволяет в несколько (до 4 раз) повысить нагрузочную способность переда чи по сравнению с первой группой. Нарезание зубьев производится до термообработки, а отделка — после термообработки. Колеса плохо прирабатываются, поэтому требуют повышенной точности изготовления. [c.342]

В качестве заменителей легированных сталей допустимо применение более дешевых конструкционных сталей 40 и 45. При высоких их механических характеристиках, как и у легированных сталей, в отличие от последних отпадают операции меднения, цементации, отпуска, упрощаются операции термообработки (объемная закалка с отпуском). Для исключения трещин галтели пальцев упрочняются накаткой. [c.446]

Нарезание зубьев при высокой твердости затруднено. Поэтому термообработку выполняют после нарезания. Некоторые виды термообработки (объемная закалка, цементация) сопровождаются значительным короблением зубьев. Для исправления формы зубьев требуются дополнительные операции шлифовка, притирка, обкатка и т. п. Эти трудности проще преодолеть в условиях крупносерийного п массового производства, когда легко окупаются специальные оборудование, инструменты и приспособления. Поэтому в изделиях крупносерийного и массового производств применяют, как правило, колеса с высокотвердыми зубьями. [c.204]

Класс мартен с-итный (решетка кубическая, объемно-центрированная магнитные восприимчивы к термообработке) [c.298]

Колеса малоответственных передач общего назначения, а также колеса передач, габариты которых не ограничены, подвергают объемной закалке с высоким отпуском до твердости НВ 300—350 при диаметре колес до 150 мм. При увеличении диаметра колес свыше 150 мм их твердость уменьшается до НВ > 200. Зубья колес, подвергнутых такой обработке, имеют приблизительно одинаковую твердость НВ 350 по всему сечению и могут быть нарезаны после термообработки благодаря этому отпадает необходимость выполнения доводочных операций. [c.356]

Вторая группа — колеса с твердостью поверхностей Н>350 НВ . Высокая твердость рабочих поверхностей зубьев достигается объемной и поверхностной закалкой, цементацией, азотированием, цианированием. Эти виды термообработки позволяют в несколько раз повысить нагрузочную способность передачи по сравнению с улучшенными сталями. [c.123]

На примере двух составов покрытий рассмотрено влияние химической природы наполнителя и связки, а также объемного соотношения наполнителя и связки, температуры термообработки и условий синтеза на структуру композиций. Показано, что, учитывая химическую [c.239]

О после прессования с напыленным N — Сг Д с напыленным Ti X после термообработки. Для сравнения приведены расчетные зависимости прочности от объемной доли волокна . .... 141 - 1121. [c.349]

Содержание алюминия, а также алюминия, кислорода и олова в сплавах является критическим фактором в определении чувствительности к КР. Это следует и из данных рис. 73 [177, 178], на котором сравниваются три обычных промышленных сплава. В итоге можно заключить, что наибольшее возрастание чувствительности к КР наблюдается в сплавах, содержащих —6 % А1, причем эта критическая концентрация может быть снижена при дополнительном введении кислорода или олова. Вредное влияние кислорода в серии (а +Р)-сплавов было показано в работах [174, 176]. Нужно подчеркнуть, что простые сравнения промышленных сплавов не реальны, поскольку объемные доли фаз а и р в каждом сплаве различны. Более того, и состав обеих фаз зависит от термообработки. [c.365]

Термическая обработка деталей необходима, если в процессе изготовления их пластическая деформация производилась при температуре ниже 700 °С. В этом случае термообработку производят по режиму нормализации. После операций объемной правки и калибровки дополнительную термообработку можно не производить, если деформация не превышает 5 %. [c.302]

Пики должны подвергаться объемной закалке и отпуску по всей длине. Твердость после термообработки должна быть в пределах Я/ С45—55. [c.217]

Термовлагопроводность 300 Термообработка объемная 205, 212 [c.322]

Пластины цепей должны обладать высоким сопротивлением усталости, поэтому их изготовляют из среднеуглеродистых качественных или легированных сталей 40, 45, 50, 40Х, 40ХН, ЗОХНЗА, термообработка — объемная закалка с низким отпуском, твердость обычно 40... 50 HR ,. [c.356]

Примем материалы для шестерни сталь 40ХН, термообработка — объемная закалка до твердости HR 50 для колеса та же сталь 40ХН, термообработка — объемная закалка до твердости HR 45 (см. табл. 3.3 и 3.9). [c.323]

Рассчитать одноступенчатый горизонтальный цилиндрический косозубый редуктор по тем же данным, приведенным выше (см. начало 10.1 и рис. 10.2). Для уменьшения размеров редуктора для зубчатых колес выберем сталь повышенной твердости. Потабл. 3.3 и 3.9 примем для шестерни сталь 40ХН, термообработка — объемная закалка до твердости HR 50 для колеса та же сталь 40ХН, термообработка — объемная закалка до твердости Я/ С 45. [c.209]

Материал винтов — сталь 35ХГСА (ГОСТ 4543—71), Винты подвергают термообработке — объемной закалке с последующим отпуском до твердости HR 46...50, кроме винтовой части, которую отпускают с помощью ТВЧ до твердости Я/ С 28.,.32. [c.81]

В зависимости от твердости (или термообработки) стальные зубчатые колеса разделяю на две. основные группы твердостью НВ <350 — зубчатые колеса, нормализованиые или улучшенные твердостью НВ >350 — с объемной закалкой, закал-кой т. в. ч., цементацией, азотированием и др. Эти группы различны по технологии, нагрузочной способности и способности к прирабопке. [c.142]

Для образцов поликарбоната, не подвергавшихся специа.нь-ной термообработке, характерны следующие показатели плотность 1,17—1,22 Л1г/ж влагоемкость 0,16% удельная ударная вязкость (18 л-20) -10 (Зж/лГ предел прочности при растяже-нип 89 Мн м при изгибе 80,0—100,0 Мн1м , при сжатии 80,0— 90,0 Мн/м- модуль упругости при растяжении 2200 Мн1м диэлектрическая проницаемость — 2,6—3,0 удельное объемное электросопротивление 4-10 = ом-см тангенс угла диэлектрических потерь 5-10 . морозостойкость—100°С электрическая прочность 10 кв/.им, максималы ая рабочая температура 135— [c.410]

Технология производства магнитодиэлектриков.. Сердечники из магнитодиэлектриков получают горячим прессованием порошка, состоящего из магнитного вещества (наполнитель) и связующего (смола). Магнитная ироницаемость, tg 6 и другие параметры зависят от объемного соотношения между магнитной и диэлектрической фазами. Сердечники подвергаются термообработке для снятия механических напряжений и для стабилизащш свойств. [c.243]

Изменение объемного содержания связки от 10 до 40 мае. % в композициях па основе оксида цинка (температура термообработки 150 °С) существенно не в.лияет на структуру композиций — во всех случаях она остается мелкокристаллической. [c.101]

Как упрочнитель для высокотемпературных композитов усы сапфира обладают рядом преимуществ, в частности, химической инертностью в окислительной среде, высокими модулем упругости и сопротивлением ползучести. Однако для использования сапфира в этих композитах необходимо также, чтобы усы сапфира были химически совместимы с таким металлом, как никель, который может служить матрицей композита, работающего в нужном интервале температур. На самом же деле было обнаружено [12] сильное повреждение упрочнителя после термообработки в вакууме при 1373 К композита никель — 20% усов сапфира, в котором использовались усы, полученные фирмой Томсон — Хьюстон (СТН) и фирмой Термокинетические волокна (TFI). Поскольку этот материал предназначался для работы при 1373 К и выше, такой результат, казалось бы, свидетельствует об ограниченной применимости композита никель — усы сапфира. Однако, как будет видно из дальнейшего, кажущаяся несовместимость в указанной композитной системе при 1373 К обусловлена присутствием поверхностных и объемных примесей в усах после их выращивания. Будет показано, что соответствующей очисткой (Можно предотвратить разрушение усов при 1373 К и тем самым получить совместимую систему никель —усы сапфира. Таким образом, присутствие примеси в уирочнителе является важным фактором, оп- [c.388]

Стали Вид поставки, режим термообработки среда, объемн. % давление водорода, ат темпе- ратура, дли- тель- ность, ч sifi lllf С-. < с [c.96]

Ивашков провел сравнительные испытания на износ различно термообработанных деталей шарнира цепи. Испытания проводились на деталях, как термически обработанных, так и необработанных, причем термообработка производилась в виде объемной закалки, цементации и нитроцементации до различной твердости. [c.89]

Фотоситаллы содержат светочувствительные добавк и и способны под влиянием облучения и термообработки стекла вызывать в ием избирательную сплошную объемную кристаллизацию. [c.409]

Нижний радиальный подшипник (см. рис. 2.7) может быть гидростатическим, питаемый с напора рабочего колеса насоса или от специальной внешней системы. Гидростатический подшипник, питаемый с напора насоса, обеспечивает надежную работу, но снижает объемный КПД. Практика показывает, что пуски и остановки для такого гидростатического подшипника не опасны, если использовать подходящие материалы для несущих поверхностей (например, сталь 20X13 с термообработкой рабочих поверхностей до HR 40. .. 48). Гораздо опаснее для гидростатического подшипника переходные режимы (особенно в пусконаладочный период), связанные с изменением давления в контуре циркуляции и возможным вскипанием воды в корпусе ГЦН. В первую очередь это относится к АЭС с кипящими реакторами. Для таких реакторов внешний контур питания гидростатического подшипника следует считать обязательным. Нижний радиальный подшипник (а в некоторых схемах и верхний) может быть гидродинамическим. Для этого типа подшипника очень остро стоит проблема износостойких материалов, работающих при температуре теплоносителя 270—300 °С и значительных удельных нагрузках. В целях облегчения условий работы подшипника в схему ГЦН вводится дополнительный контур охлаждения. Схема одного из возможных вариантов питания гидродинамических подшипников охлажденной контурной водой показана на рис. 2.9. С напора вспомогательного рабочего колеса 4 автономного контура охлаждения вода проходит через специальный змеевиковый холодильник 5 и попадает в полость осевого подшипника 6. Далее по специальным каналам вода поступает в верхний 11 и нижний 12 гидродинамические подшипники и сливается на всасывание рабочего колеса автономного контура. Питание гидродинамических подшипников может осуществляться и водой от постороннего источника. [c.33]

Отпуск литого мартенсита и превращение остаточного аустенита в бейнит или мартенсит при термической обработке исключают резкие объемные изменения аустенита в процессе эксплуатации и улучшают усталостные показатели деталей из нихарда, особенно работающих в условиях динамических нагрузок, например шаров шаровых мельниц (рис. 5 и 6). С этой целью применяют однократную термообработку — отпуск при 250—275° С в течение 4—6 ч или (для деталей, подвергающихся ударным нагрузкам), двукратную термообработку — нагрев до 475°С или 750—780°С (4 ч), охлаждение на воздухе с последующим отпуском при 275° С (4 ч). [c.186]

Объемная закалка с низким отпуском используется для зубчатых колес с высокой твердостью из сталей с содержанием С 0,4-f-0,5%. При этой термообработке наблюдается значительное коробление, низкое сопротивление ударным нагрузкам и большой разброс величин предела выносливости. Все это снижает надежность, и поэтому для ответственнь1Х передач такая термообработка не рекомендуется. [c.827]

Поверхностной закалке подвергаются зубчатые колеса из сталей с содержанием С = 0.4- -0,5% (например, марок 40 45 50Г 40Х 40ХН и др.) твердость рабочих поверхностей 45—56. При закалке только боковых сторон зубьев, вследствие возникновения остаточных растягивающих напряжений в конечных участках закаленного слоя, падает изломная прочность, и наблюдается большой разброс величин нагрузок, лимитируемых изгибной прочностью зубьев. Поэтому такой вид термообработки приемлем в тех случаях, когда запас прочности по изгибным напряжениям весьма значителен (например, не меньше 3). При закалке отдельно каждой впадины по всему контуру удается значительно повысить изломную прочность зубьев против получающейся при объемной закалке. Величины допускаемых контактных напряжений (значения [С ]) при поверхностной закалке назначаются несколько меньшими, чем при цементации (см. табл. 21). По мере совершенствования этого вида термообработки, наблюдается повышение [Ок1 и приближение его к значению, допускаемому для цементованных зубьев. При поверхностной закалке искажения профиля малы, и необходимость шлифования зубьев может возникнуть только при требовании очень высокой точности. [c.828]

Зубчатые колеса, подвергаемые термической или химико-термической обработке после нарезания зубьев. Объемная закалка с низким отпуском без предварительного образования науглероженной корки не обеспечивает высокой твердости рабочих поверхностей зубьев и высокой вязкости их сердцевины. При поверхностной закалке т. в. ч, могут возникать значительные остаточные напряжения растяжения в поверхностном слое во избежание этого необходима тщательная экспериментальная отработка режима закалки для каждого частного случая. Цианированные и азотированные зубчатые колеса не уступают цементованным по сопротивляемости контактным напряжениям при постоянной нагрузке, но не выдерживают значительных перегрузок вследствие малой толщины твердого поверхностного слоя. Азотирование зубчатых колес обычно применяют в случаях, когда неосуществимо шлифование зубьев (например, внутренних), и поэтому необходимо уменьшать до минимума коробление зубчатых колес при термообработке. [c.408]

Износостойкость повышают методами объемной пли поверхностной термообработки, термохимической обработкой (цементация, азотирование, циани-рованпе, диффузионное хромирование), нанесением износостойких покрытий (электролитическое хромирование), наплавкой износостойких материалов (твердых сплавов, высокомарганцовистых и высокохромистых сплавов). [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...