Циклическая термообработка

Формоизменение урановых образцов может сопровождаться развитием пористости. Поры образуются при многократном повторении а — р-переходов. В спеченном уране они растут интенсивнее, чем в литом. Чередующиеся полиморфные р — v-превращения ведут к уплотнению пористых образцов. Таким образом, эффект термоциклирования зависит от типа полиморфного превращения [279]. Предварительная пластическая деформация препятствует изменению плотности и формы образцов, особенно на начальных этапах циклической термообработки. [c.52]

Термоциклирование в интервале температур полиморфных превращений существенно сказывается на виде поверхности образцов [157, 284, 286, 290]. Гладкая в исходном состоянии поверхность образцов железа после нескольких термоциклов становится шероховатой, а на дальних стадиях циклической термообработки на ней появляются макроскопические неровности. Образование микрорельефа на поверхности имеет место и при термоциклировании монокристаллов железа, очищенного зонной плавкой. Вследствие [c.76]

Поводом для проведения исследований послужил тот факт, что при многократных закалках от 300° С удельный объем технического кадмия увеличивается вследствие образования пор на границах зерен [210—212, 249, 255]. Аналогичная циклическая термообработка очищенного зонной плавкой кадмия к порообразованию не приводила. Предположив, что ответственными за порообразование являются легкоплавкие примеси, присутствующие в техническом кадмии, К. В. Савицкий, А. П. Савицкий и др. исследовали роль различных присадок (висмута, свинца, цинка, индия, ртути и др.) при термоциклировании кадмия. При этом получены следующие результаты [c.103]

На протяжении циклической термообработки с ускоренным охлаждением коэффициент роста оставался неизменным. Это постоянство темпа роста характерно для многократных закалок от температур, лежащих ниже 550° С и выше 600° С. Если закалки производили от 575° С, коэффициент роста уменьшался от цикла к циклу. Сложный характер зависимости прироста объема от верхней температуры цикла и снижение значения коэффициента роста по мере термоциклирования по режиму 20 <2 575° С, возможно, [c.109]

Приведенные данные о влиянии покрытий на формоизменение стали можно объяснить, воспользовавшись моделью термического зацепления . Различие коэффициентов термического расширения материала покрытия и основы в листе обусловливает появление внутренних напряжений и деформаций. В интервале температур циклической термообработки пределы текучести покрытия и основы различаются не сильно (табл. 9). Покрытие тоньше основы и при отсутствии полиморфных превращений железа при изменении температуры сохраняется неравенство > ( s.n n- В этом случае пластически деформироваться должно покрытие, а основа испытывает лишь упругую деформацию. Во время полиморфного превращения сопротивление железа пластической деформации резко снижается (см. гл. П1) и становится возможной необратимая деформация основы. В соответствии с изложенным величина необратимой деформации листа с покрытием за один цикл будет определяться разностью деформаций основы во время прямого и обратного полиморфных превращений. [c.182]

С развитием диффузионных процессов связано и влияние предварительного отжига на поведение композиции при термоциклировании. С образованием хрупкой интерметаллидной зоны облегчались зарождение и рост трещин на границе волокна и матрицы. Так, в образцах композиции, отожженных 500 час при 1100° С, после 100 термоциклов по режиму 1100 20° С вольфрамовые и молибденовые волокна отделены от нихромовой матрицы глубокими трещинами [14]. С повышением коэффициента наполнения степень разделения волокон и матрицы увеличивалась. В исходных неотожженных образцах интерметаллидная зона была невелика и такая же циклическая термообработка вызывала лишь частичное разрушение вдоль поверхности раздела волокна и матрицы. По данным работы [125], трещины образуются на стыке волокна с матрицей и во время изотермического отжига при 1100° С. Предполагают, что причиной разрушения композиции служит появление хрупкой диффузионной зоны, не способной релаксировать термические напряжения. Вместе с тем величина этих напряжений не может быть большой, поскольку при 1100° С сопротивление пластическим деформациям никеля и его сплавов низкое. [c.187]

Фиг. 20. Изменение размера образцов горячедеформированно-го урана, подвергнутых циклической термообработке.

Изменение длины образцов, сопровождающее а у-превра-щение, неодинаково при нагреве и охлаждении [51]. Дилатометрическая кривая, полученная от образца железа высокой чистоты (фиг. 5, а), показывает, что в этом случае а -превращения сжатие при нагреве составляет 0,52%, а расширение при охлаждении — 0,77% таким образом, после полного цикла длина образца увеличивается. Если такой образец подвергнуть циклической термообработке с переходом через точку превращения, его длина возрастает примерно пропорционально количеству циклов. Напротив, для образца железа технической чистоты кривые совершенно обратимы (фиг. 5, б) ж после циклической термообработки размеры образца лишь слегка изменяются. [c.451]

Кристаллографический анализ фазовых превращений у- а и а у при циклической термообработке, приводящей к фазовому наклепу, целесообразно начать с рассмотрения каждого из них. [c.27]

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ЛИСТОВ ИЗ САП-1 ПОСЛЕ ЦИКЛИЧЕСКОЙ ТЕРМООБРАБОТКИ (Ю. А. Бабин) [c.265]

ВЛИЯНИЕ ЦИКЛИЧЕСКОЙ ТЕРМООБРАБОТКИ НА ПРОЧНОСТЬ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ ЛИСТА НЗ САП-1 ПРИ ТЕМПЕРАТУРАХ ИСПЫТАНИЯ 20, 350 И 500° С [51] [c.270]

При циклической термообработке в вакууме уже после 1—2 теплосмен наблюдается убыль веса образцов, что свидетельствует о растрескивании пленок во время теплосмен и испарении Mg через трещины. [c.39]

Химико-термическая обработка заключается в насыщении поверхностного слоя углеродом (цементация) или азотом (азотирование) с образованием (в последнем случае) нитридов железа и легирующих элементов. При комплексных процессах (цианирование, нитроцементация) поверхность насыщается одновременно углеродом и азотом с образованием карбидов и карбонитридов. Эти виды термообработки придают поверхности высокую твердость и износостойкость. В.месте с тем они увеличивают прочность (особенно в условиях циклической нагрузки) благодаря образованию в поверхностном слое напряжений сжатия. [c.166]

Эффективный коэффициент концентрации напряжений является структурно-чувствительной характеристикой, т. е. зависит от химического состава материала, его структуры и вида термообработки. Величина его обратно пропорциональна циклической вязкости материала. [c.299]

Величина вытяжки зависит от. материала, вида термообработки, характера нагружения II рабочей температуры. Вытяжка прн циклическом нагружении больше, че.м при статическом. Прямой зависимости между ползучестью и показателями прочности материала не наблюдается. [c.442]

Заметим, однако, что деление материалов на циклически упрочняющиеся, стабильные и разупрочняющиеся носит несколько условный характер, так как поведение определенного материала при циклическом деформировании зависит от температуры, его исходного состояния (наклеп, термообработка) и других факторов. Например, наклеп — предварительное пластическое деформирование при комнатной температуре — ведет к циклическому разупрочнению. То же имеет место и при закалке. Так что в нестабильном состоянии материал циклически разупрочняется. В то же время в стабильном состоянии (отжиг) наблюдается циклическое упрочнение. [c.686]

Для пружин, работающих при повышенных температурах под действием ударной, циклической нагрузки, применяется стальная хромованадиевая проволока диаметром от 0,5 до 14 мм. Пружины после навивки подвергаются термообработке. [c.336]

Гафиий при 700° очень сильно поглощает водород и образует соединение HfH,, 86 1121]. После многократной циклической термообработки в атмосфере водорода при температуре до 500° с быстрым охлаждением до комнатной температуры в водороде при 1 ат достигается состав Hf Н2 ю [106, 115]. [c.194]

Поведение урана при испытании на пшзучссть изменяется в зависимости не только от указанных выше факторов, но и от эффектов циклической термообработки и неупругости. На рис. 2 показаны данные, полученные в Институте нм. Баттела I130I при точном контроле температуры. Следует отметить редкое снижение напряжения для данной скорости ползучести в интервале 300 — 400° в этом интервале резко изменяются и другие механические свойства (см. Твердость , стр. 834). [c.837]

Теплосмены обусловливают формирование пористости, если уран содержит углерод. Так, по данным А. А. Бочва-ра и др. [55], циклическая термообработка урана с 0,05% С привела к порообразованию, в то время как в уране высокой чистоты поры не возникали. Образование пор и трещин под влиянием теплосмен наблюдали и в уране с 0,1 % С [56]. После 5000 термоциклов по режиму 100 550° С уменьшение плотности вследствие порообразования составило 8% и образцы приобрели сложную форму. Образуются поры преимущественно на границе раздела карбидов с основой [336]. [c.7]

Объемные изменения после циклической термообработки в большинстве сплавов были небольшими. Основной причиной их являлось изменение фазового состояния сплавов. В сплавах Си — Sb и Си — А1 наблюдалось большое изменение объема. В структуре термоциклированных сплавов были обнаружены трещины, а в сплаве Си — Sb — большое число микропор, имеющих сферическую форму и размещающихся вблизи межфазных границ раздела. [c.81]

Чаще поры имеют сферическую форму и по мере удаления от поверхности образца уменьшаются в размерах. Близлежащие поры на дальних стадиях циклической термообработки срастаются. В образцах А7 крупные поры не обнаруживались. Мелких пор значительно больше, и они рассеяны в объеме кристаллов алюминия. Поперечник их на порядок величины меньше. Мелкие поры имеют кубическую и октаэдрическую формы, что наблюдалось и в сплаве А1 + 4% Си [1861. Из сопоставления микроструктуры образцов до и после термоциклирования можно заключить, что крупные поры возникли на базе микронесплошностей, присутствовавших в исходных образцах. [c.161]

Углеродистые и легированные стали испытывают размерные изменения, если при термоциклировании в них происходят фазовые превращения [324]. Эффект термоцикли ровани я прокатанной стали зависит от схемы вырезки образцов. Образцы с главной осью, параллельной направлению прокатки, уменьшаются в длине, а образцы, главная ось которых перпендикулярна направлению прокатки, удлиняются. В эффекте размерных изменений при термоциклировании проявляется тенденция к возвращению первоначальных (существовавших до горячей деформации) размеров. В этом отношении горячекатанная сталь близка к металлам памяти , при высокотемпературном нагреве которых наблюдается самопроизвольное возвращение образцов к размерам, которые они имели до предварительной пластической деформации [6]. Кривые зависимости коэффициента роста от верхней температуры цикла имеют экстремальный характер, и при нагревах выше 1250° С размерные изменения становятся малозаметными. Однако при повторных нагревах в низкотемпературную область коэффициент роста вновь увеличивается. Эти наблюдения позволяют предположить большую роль структурной и химической неоднородности в формоизменении при циклической термообработке. [c.168]

В результате высокотемпературного термоциклирова-ния зерна феррита укрупнились. После десяти термоциклов поперечник их достигал толщины ленты (рис. 71, б). Наряду с погрубением структуры происходило и повреждение поверхности ленты. Из относительно гладкой она легко превращалась в шероховатую, а на дальних стадиях циклической термообработки приобретала вид апельсиновой корки . При исследовании поперечных и продольных сечений термоциклированных образцов обнаружили, что образование поверхностных впадин не связано с границами ферритных зерен (рис. 71, в). Во многих случаях одно ферритное зерно имело и впадины и выступы. В других случаях выступы и впадины имели поликристаллическое строение. Связь покрытия с основой в результате длительного термоциклирования обычно не нарушалась, и чаще покрытие оставалось равномерным. В местах выхода границ на межфазную поверхность углублений не обнаружено. Эти наблюдения свидетельствуют о том, что повреждение поверхности в описанных опытах является результатом макроскопически неоднородной деформации зерен и не вызвано пограничной диффузией точечных дефектов, как это предполагалось в работах [286, 2901. [c.180]

Детальный анализ напряжений и деформаций, возникающих в различных элементах листа при нагревании и охлаждении, затруднен вследствие отсутствия информации о составе и свойствах покрытия и изменении их во время циклической термообработки. В связи с этим ограничимся лишь полуколичественной оценкой величины коэффициента роста для одноосной деформации. Согласно Гринвуду и Джонсону [3041, необратимая деформация за нолуцикл под влиянием внешней нагрузки равна [c.183]

О характере процессов, проходящих в волокне и матрице при термоциклировании, судили по изменению микротвердости. При термоциклах по режиму 1000 570° С микротвердость вольфрамового волокна практически не менялась и примерно составляла 550 кПмм (рис. 81). Микротвердость нихромовой матрицы непрерывно уменьшалась с циклами. Особенно интенсивно нихром разупрочнялся в начале циклической термообработки. В дальнейшем темп снижения микротвердости уменьшался. После 1000 термоциклов она уменьшилась от 325 до 192 кПмм . Разупрочнение нихрома имело место и во время предварительной термической обработки. Так, после двухчасового отжига при 1100° С микротвердость нихрома уменьшилась до 210 кГ/мм . Эффект отжига ослаблялся с понижением [c.198]

Часть образцов композиции с вольфрамовыми волокнами термоциклировали в нагруженном состоянии. Термоциклы производили по режиму 1000 <5 570° С, длительность одного цикла 30 сек. Образец при этом одновременно испытывал растягивающее воздействие внешней нагрузки и сжатие, обусловленное действием термических напряжений. Влияние числа циклов и величины нагрузки показано на рис. 82. До 500 циклов влияние нагрузки проявлялось мало и образцы уменьшали длину по мере циклической термообработки. При продолжительном термоциклировании сильно нагруженные образцы удлинялись. С повышением внешней нагрузки уменьшается число циклов, после которых начинается удлинение образца. После 850 термоциклов под нагрузкой 2 кПмм на поверхности образца появились поперечные трещины и испытание его было прекращено. Образец, к которому приложено внешнее напряжение 0,5 кГ/мм , уменьшался по длине на протяжении всего испытания. [c.199]

Таким образом, нихром и вольфрам при термоциклиро-вании композиции испытывают большие осевые деформации. Данные о влиянии режима циклической термообработки на размах пластических деформаций нихрома и амплитуду колебаний напряжений в нихроме и вольфраме сведены в табл. 13. Из таблицы следует, что при термоциклах по режиму 700 480° С нихром не испытывает пластической [c.208]

Первые эксперименты, проведенные Нишиямой [54] и Вассерманом [6] на железоникелевых сплавах, содержащих около 30% N1, показали, что циклическая термообработка сплавов, включающая мар-тенситное превращение у а при глубоком охлажаении и обратное превращение а - у при последующем нагреве в однофазную аустенитную область диаграммы состояния, приводит к воспроизведению ориентировки первичных кристаллов аустенита. Ориентировка первичных кристаллов воспроизводилась даже после многих циклов превращений. Но уже после первого цикла на рентгенограммах наблюдали размытие рефлексов, свидетельствовавшее о возникновении внут>-тренних напряжений при превращениях. Вассерман [б] отмечал, что ци1слическая термообработка приводит к упрочнению сплава и его последующей рекристаллизации при нагреве до более высоких температур. Рекристаллизацию аустенита после цикла превращений наблюдал и Нишияма [54]. [c.27]

Нами найден один из режимов обработки для предотвращения ведения штамповой стали Кетос он состоит из закалки, отпуска и улучшения до твердости R . = 55—60 с последующим снятием внутренних напряжений перед шлифованием окончательного размера. После шлифования деталь подвергают улучшению путем циклической термообработки при этом деталь попеременно погружается в ванну, наполненную сухим льдом, ацетоном или другой жидкостью, и в горячее масло. Деталь остается в каждой ванне достаточно долго, чтобы дать возможность выравняться температуре для большинства случаев достаточно трех циклов погружения. Температуры ванн не критические масло нагревается до такой температуры, чтобы было возможно с ним работать, но не столь высокой, чтобы вызвать размягчение детали. Такая термообработка полезна как для золотников, так и для втулок и почти обязательна для деталей плоских золотников. Окончательный лапинг-процесс выполняется уже после улучшения. [c.223]

Из перечисленных выше способов наиболее эффективно азотирование, которое практически полностью устраняет влияние концентраторов напряжений. Для азотированных деталей коэффициент д чувствительности к концентрации напряжений близок к нулю (т. е. эффективный коэффициент концентрации напряжений к йй 1). Азотирование почти не вызывает изменения формы и размеров деталей. Это позволяет во многих случаях устранить заключительное шлифование и бв,кгс1ммг сопутствующие ему дефекты, снижающие прочность. Кроме того, азотированный слой обладает повышенной коррозие- и термостойкостью. Твердость и упрочняющий эффект в противоположность обычной термообработке сохраняются до высоких температур (500—60б°С). Сочетание этих качеств делает азотирование ценным способом обработки деталей, работающих при повышенных температурах и подвергающихся высоким циклическим нагрузкам и [c.317]

Влияние электронно-лучевого покрытия Со—Сг—А1— на усталостную прочность сплава ЭИ893ВД исследовали прп температурах 750 и 20 °С с частотой нагружения 220 Гц на базе 10 циклов. Прп высокой температуре предел выносливости образцов с покрытием после восстановительной термообработки (применяемой после нанесения покрытий на лопатки) равен 270 МПа, что всего на 5 % ниже предела выносливости образцов без покрытия (рис. 3), а при комнатной температуре — ниже на —15 %, что допустимо ввиду отсутствия в лопатках циклических нагрузок при 20 "С. [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...