Старение двухступенчатое

Хорошая жаропрочность и нечувствительность к надрезам у дисков из )той стали достигается в результате двухступенчатого старения [c.53]

Для алюминиевых сплавов в ряде случаев рекомендуют режимы двухступенчатого старения, снижающие рост трещин при КПН и устраняющие анизотропию коррозионной стойкости [127]. [c.73]

Закалка (3) нагрев при 1255 К, I ч, охлаждение на воздухе. Закалка и двухступенчатое старение (ЗС) закалка (3) и старение при 1005 К, 8 ч, охлаждение с печью до 894 К, старение прн S94 К, 8 ч, охлаждение на воздухе. [c.299]

Bn-i-БД То же Закалка-Ь двухступенчатое старение [c.303]

ГИП Горячее изостатическое прессование Закалка-(-двухступенчатое старение [c.303]

Из данных табл. 3 видно, что самые высокие значения вязкости разрушения и коэффициента кратности имеет материал ВД. Вязкость разрушения материалов ВИ и ГИП (без термической обработки) практически одинакова. Однако в состоянии после закалки и двухступенчатого старения вязкость разрушения этих же материалов значительно ниже, чем у материала того же сплава в других сочетаниях технологии и термообработки. По данным работы [13], низкая вязкость разрушения материала ВИ+ВД может быть, отчасти, связана с непрерывными выделениями карбидов по границам зерен. Эти карбиды облегчают зарождение трещины и дальнейшее ее распространение. [c.307]

I ВИ+ВД Закалка закалка+двухступенчатое старение 298 7.0 4,83. [c.308]

Закалка-1-двухступенчатое старение ЭЛС — [c.312]

Закалка ЭЛС Закалка+двухступенчатое старение [c.312]

Рис. 3. Кривые распределения интенсивности характеристического излучения Ti/( и Nb/ при сканировании микрошлифов в направлении от зоны термического влияния (/) к зоне сплавления (II) (справа налево) а — ЭЛС закаленного материала, закалка и двухступенчатое старение после сварки 6 — ЭЛС материала, подвергавшегося закалке и двухступенчатому старению (после сварки — без термообработки) в — ДЭС закаленного материала, закалка и двухступенчатое старение после сварки г — ДЭС материала, подвергавшегося закалке и двухступенчатому старению (после сварки — без термообработки) ГЗ — граница зерна ГШ — граница шва ГД — граница двойников ГЗШ — граница зерна в шве

Общий уровень прочности сварных соединений, выполненных ЭЛС и ДЭС, сравним с термообработанным основным металлом. При 297 К пределы текучести и прочности сварных соединений без термообработки после сварки 75 % значений этих характеристик основного материала и возрастают до 90 % при 4,2 К. В случае полной термической обработки после сварки (закалка и двухступенчатое старение) прочность сварных соединений (как для ЭЛС, так и для ДЭС составляет 95—110 % от значений для основного материала в интервале температур от 297 до 4,2 К. [c.318]

При испытаниях на растяжение разрушение сварных образцов, не подвергавшихся после сварки термообработке, происходит по зоне сплавления. В случае полной термообработки после сварки (закалка и двухступенчатое старение) образцы разрушаются по основному материалу на значительном расстоянии от шва. [c.320]

ХД+31+С Нагрев под закалку при 1339 К, 1 ч, охлаждение на воздухе+холодная деформация на 40 % + +нагрев под закалку при 1255 К, 1 ч, охлаждение на воздухе+двухступенчатое старение при 991 и 894 К 40 8.0 [c.333]

ХД+С Нагрев под закалку при 1339 К, 1 ч, охлаждение на воздухе-Ь холодная деформация на 40 % + +двухступенчатое старение при 991 и 894 К 44 5.6 [c.333]

Двухступенчатый нагрев 1-я ступень 530 5° С в течение 5—9 ч и 2-я ступень 540 5° С в течение 5—9 ч охлаждение в условиях первого режима. Старение для обоих режимов закалки 175 5° С с выдержкой 3—5 ч. [c.88]

На рис. 2.38 приведены данные, характеризующие влияние Т старения на Т фазового превращения сплавов Т1 — 51 % (ат.) N1. Время выдержки при каждой Т составляло 1 ч, Г превращения определялась методом дифференциальной сканирующей калориметрии. Из приведенных на рисунке данных видно, что в интервале от 300 °С до 500 °С промежуточное превращение (точки М и А ) происходит как двухступенчатое. В результате старения при 300 °С и 400 °С температура начала мартенситного превращения Мц понижается. С этим же связано и влияние продолжительности старения на характеристики последующего превращения. [c.92]

Т7 Закалка Двухступенчатый нагрев 505 С, 4 - 6 ч 515 °С, 4 - 8 ч, вода (200 - 100 °С) Старение 230 °С, 3 - 5 ч [c.228]

Определение степени меления покрытий, особенно начальной стадии, представляет определенные трудности. Для оценки начальной стадии меления М. И. Карякина, Е. А. Каневская и др. предложили электронномикроскопический метод, основанный на снятии одноступенчатых или двухступенчатых Ме-угольных реплик с поверхности покрытий, подвергнутых старению [12]. Полученная реплика просматривается и фотографируется в электронном микроскопе. . [c.202]

Никелевый жаропрочный сплав In onel Х750 аустенитно-го класса очень широко используют для жаровых труб, экранов, наружных обшивок корпусов и валов сверхпроводящих генераторов мощностью 5 МВт, разработанных компанией Вестннгауз [1,2]. Для оценки поведения безопасно повреждаемой конструкции такого генератора проведены исследования характеристик разрушения и механических свойств указанного сплава при низких температурах в зависимости от технологии изготовления и режимов термообработки. Изучено влияние трех промышленных методов выплавки и горячего изостатического прессования, а также двух видов термообработки закалки и закалки с последующим двухступенчатым старением. [c.298]

Закалка и двухступенчатое старение сплава In onel Х750 (как ВИ+ВД, так и ГИП) приводит к увеличению Сто,2 на 15—25 % и значительному повышению пластичности. [c.305]

Вязкость разрушения материала ВИ+ВД в закаленном состоянии определяли при комнатной температуре и при 4 К (см. табл. 3). При снижении температуры до 4 К вязкость разрушения уменьшается всего на 11 % по сравнению с комнатной температурой. Такое поведение типично для материалов аустенитного класса, у которых вязкость разрушения остается практически постоянной при изменении температуры от комнатной до 4 К. Эта характерная черта аустенитных материалов отмечается и в работе [12], авторы которой наблюдали снижение вязкости разрушения на 8 % У сплава In onel Х750 после закалки и двухступенчатого старения при снижении температуры от комнатной до 77 К. В работе [13] также установлена незначительная чувствительность вязкости разрушения листов и сварных соединений сплава In onel 718 к изменению температуры. [c.307]

В настоящей работе описаны результаты исследования нескольких типов сварных соединений сплава на основе никеля марки In onel Х750— одного из основных перспективных материалов для использования в криогенной технике. Исследованы сварные соединения сплава, выполненные дуговой сваркой вольфрамовым электродом в среде защитного газа (ДЭС) и электронно-лучевой сваркой (ЭЛС) в трех состояниях термообработки 1) закалка перед сваркой 2) закалка и двухступенчатое старение перед сваркой 3) закалка и двухступенчатое старение после сварки. Проведены радиографический контроль сварных соединений, металлографический и фрактографический анализы. Механические свойства при растяжении и характеристики разрушения определены на поперечных сварных образцах в интервале от комнатной температуры до 4,2 К. [c.311]

Механическую обработку поперечных темплетов проводили таким образом, чтобы из каждого темплета можно было вырезать 3 сварных образца длиной 250 мм для испытаний на каждый вариант. Сварные соединения были изготовлены электронно-лучевой сваркой в вакууме без применения присадки, а также ручной дуговой сваркой вольфрамовым электродом с присадкой проволоки марки IN O F69. Сварные соединения, выполненные обоими указанными методами, были обработаны до (или после) сварки но трем режимам термообработки 1) закалка до сварки, после сварки — без термообработки 2) закалка и двухступенчатое старение до сварки, после сварки—без [c.311]

У основного материала сплава In onel Х750 не наблюдается явно выраженная температурная зависимость сто,2 и Ов как в закаленном состоянии, так и после закалки и двухступенчатого старения. Однако имеет место постепенное уменьшение значений относительных удлинения и сужения при снижении температуры. Прочность образцов с надрезом повышается при снижении температуры. [c.318]

Коэффициент прочности (ао,2 и Ств) сварных соединений сплава In onel Х750, выполненных как ЭЛС, так и ДЭС, без последующей после сварки термообработки составляет 75—90 % от основного материала. Полная термообработка после сварки (закалка и двухступенчатое старение) повышает коэффициент прочности до 95—110% от основного материала. Независимо от состояния термообработки сварные соединения не чувствительны к надрезу. [c.320]

Значения вязкости разрушения Ki h ) сварных соединений сплава In onel Х750 при 4,2 К значительно выше, чем у основного материала, при этом наибольшие значения имеют сварные соединения, выполненные ЭЛС, без термообработки после сварки. Закалка и двухступенчатое старение после сварки снижают значения Kidh ) сварных соединений (ЭЛС II ДЭС). [c.320]

С целью устранения или уменьшения влияния карбидов сплав 1псопе1718 был подвергнут нагреву под закалку при 1339 К с последующей холодной деформацией, а затем обработан по одному из трех следующих режимов 1) нагрев под закалку при 1255 К+двухступенчатое старение 2) нагрев под закалку при 1399 К+Двухступенчатое старение [c.332]

Udimet 718 31+С Нагрев под закалку при 1255 К, 1 ч, охлаждение на воздухе+двухступенчатое старение при 991 К, 8 ч, охлаждение с печыо до 894 К, выдержка 8 ч, охлаждение на воздухе 43 4—5 [c.333]

Заготовки сплава In onel 718, подвергнутые холодной деформации с последующими закалкой и двухступенчатым старением, имели незначительную разницу в значениях твердости по сравнению с исходным состоянием при большом различии в размерах зерна. [c.334]

За исключением низких значений Ов при 4 К, значения Со,2 и Ов сплава In onel 718 близки к значениям, полученным в ранее опубликованных работах [1—5] на материале этого сплава, подвергавшемся после закалки старению по обычному или двухступенчатому режиму, либо на материале, прошедшем холодную деформацию с последующим старением [5]. Однако значения пластичности сплава In onel 718 после закалки и двухступенчатого старения, полученные в настоящей работе, значительно ниже приведенных в работах [1—5]. [c.334]

Самую высокую вязкость разрушения сплав In onel 718 имеет после холодной деформации, закалки от 1339 и двухступенчатого старения этот материал обладает и максимальной пластичностью. Несмотря на использование различных сочетаний холодной деформации и термической обработки, вязкость разрушения силава In onel 718 при температуре жидкого гелия все-таки ниже, чем сплава U li-met 718 после закалки и двухступенчатого старения при температуре жидкого азота, что существенно, поскольку вязкость разрушения этих материалов обычно увеличивается при снижении температуры (см. табл. 2). [c.338]

Значения СРТУ для сплава In onel 718 в исходном состоянии (после закалки и двухступенчатого старения — 3i+ ) приведены на рис. 3. Они значительно выше при комнатной, чем при низких температурах, при этом разница в СРТУ при исследованных низких температурах не обнаружено. Увеличение СРТУ при повышении температуры от 4 до 297 К типично для структурно стабильных жаропрочных никелевых сплавов и нержавеющих сталей [1, 13, 15— 17]. В работах [18, 19] указывается, что температурный интервал такого поведения сплава In onel 718 может быть расширен с 297 до 811 К. [c.339]

Микроструктурным анализом сплава In onel 718 установлено, что нагрев под закалку при 1255 К не приводит к растворению указанных выше выделений. Низкие значения пластичности и вязкости разрушения и повышение СРТУ у сплава In onel 718, подвергавшегося деформации, нагреву под закалку при 1255 К и двухступенчатому старению, подтверждают результаты микроанализа. [c.345]

Задача достижения того или иного комплекса свойств на р-спла-вах может решаться следующими двумя путями 1) нагрев до температуры 780—900° С с последующим охлаждением в воде или на воздухе, при этом механические скойства определяются степенью однородности твердого раствора, величиной и формой зерен 2) получение определенного типа структуры в результате сложной термообработки (закалка, одно- или двухступенчатое старение) в этом случае уровень механических свойств определяется природой и дисперсностью продуктов распада р-твердого раствора и равномерностью их распределения. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...