Р Определение вращающих

Можно вывести простое соотношение между координатами (Лв, (/в, 2в) точки Р, определенными относительно вращающейся системы отсчета, и координатами (Хщ Ух, 2 ) той же точки относительно инерциальной системы. [c.103]

Изложим алгоритм МГЭ для упругого стержня с поперечным сечением А, ограниченным контуром 5 (рис. 3.12), применительно к определенной ниже гармонической функции кручения р х). Вращающий момент т, действующий в каждом поперечном сечении, вызывает поворот а = % GJ) на единицу длины стержня, где G — модуль сдвига материала стержня и / — момент инерции сечения [c.90]

Вращающий момент задают в Н-м или в виде мощности, передаваемой при определенной частоте вращения, обычно при 100 мин Р 0(). [c.418]

Р е ш е II и е. Для определения неизвестных реакций опор А и В и вращающего момента т р рассмотрим равновесие вала с сидящей на нем шестерней. (Под равновесием вала мы понимаем не только покой, но и его равномерное вращение, упомянутое в условии задачи.) [c.168]

Рещение. Твердое тело, вращающееся вокруг неподвижной оси, имеет одну степень свободы. Действительно, для определения положения всех его точек достаточно задать один параметр, например его угол поворота (р. Выберем <р в качестве обобщенной координаты. [c.474]

Положение вращающегося тела может быть определено взятым с соответствующим знаком двугранным углом ф между двумя полуплоскостями, проходящими через ось вращения, одна из которых, Q, неподвижна относительно системы отсчета, а другая. Я, неизменно связана с телом (рис. 83). Для определения знака <р совмещают с осью вращения координатную ось Аг, и считают, что (jf > О, если с положительного конца оси 2 угол ф виден отложенным от неподвижной полуплоскости против хода стрелки часов (в правой системе отсчета). [c.96]

Так как величины х, и кр пропорциональны модулю, то отношения ткр 5] и т кр не зависят от модуля. Поэтому коэффициент Ур также не зависит от модуля и может быть вычислен в зависимости от числа зубьев 2 или (для косозубых колес) от эквивалентного числа зубьев 2 , == 2/со5 р и коэффициента смещения д . Графики для определения Ур показаны на рис. 19.7. В формуле (19.10) расчетную окружную силу выражают через исходную окружную силу от передаваемого вращающего момента Тр по формуле [c.208]

Для преодоления этой силы к валу кулачка надо приложить вращающий момент Т, который создает силу / = у/соз . Если пренебречь силой трения качения ролика толкателя по профилю кулачка, то, раскладывая силу Р на вертикальную Р и горизонтальную Р составляющие, получим формулу для определения момента [c.295]

Знак момента по общему правилу определяется направлением вращения тела (+) при движении по часовой стрелке, (—) при движении против часовой стрелки. Для определения знака момента наблюдатель должен непременно находиться со стороны положительного направления оси. На рис. 26, а момент силы Р относительно оси Oz положителен, так как для наблюдателя, смотрящего со стороны положительного направления оси (сверху), тело под действием заданной силы представляется вращающимся вокруг [c.31]

В результате приведения внецентренной силы Р в точку С задача расчета группового соединения сводится к определению наиболее нагруженной заклепки от действия центральной силы Р (или ее осевых составляющих) и вращающего момента Т= РЬ [c.490]

Рис. 52. Определение эйлеровых углов д, (р, ф и направлений их отсчета. Обозначения осей соответствуют координатным системам, введенным на стр. 185 (z — вертикальная линия, Z — ось фигуры, X — неподвижная горизонтальная прямая, X —прямая, закрепленная в экваториальной плоскости вращающегося тела)

Храповое колесо 7 вращается вокруг неподвижной оси А. Звено 4, входящее во вращательную пару О с кривощипом 1, скользит в направляющей с звена 5, вращающегося вокруг оси В. В точке Е звено 4 входит во вращательную пару Е со звеном 6, которое в свою очередь входит во вращательную пару f со звеном 2, свободно вращающимся вокруг оси А. Собачка 3 входит во вращательную пару Р со звеном 6. При вращении кривошипа 1 кулисно-рычажный механизм СОВ воздействует на звено 2, которое, качаясь вокруг оси А, собачкой 3 поворачивает храповое колесо 7. Угол поворота колеса 7 можно регулировать перестановкой и фиксацией в определенном положении гайки а при помощи винта Ь. [c.129]

Установим исходные допущения, необходимые для определения поля скоростей. Условимся, что в некотором сечении щели 1-1 (см. рис. 5.5) скорость и давле-. ние Р] распределены по сечению щели йхЛ равномерно. Условимся, что в некотором сечении 2-2, находящемся на расстоянии h от нижней поверхности щели, существует цилиндрический вращающийся поток. [c.101]

Если в полученное выражение подставить значения EJ и q как функции X и произвести указанные под знаком суммы действия, то получим т однородных алгебраических уравнений относительно т постоянных Aj. Составив определитель полученной системы и приравняв его нулю, найдем частотное уравнение для приближенного определения т первых критических угловых скоростей вращающегося вала. Как известно, точность полученного значения критической угловой скорости т р будет находиться Б зависимости от выбора приближенного значения функции у. В случае вала постоянного поперечного сечения и с постоянной нагрузкой сумма (136) является точным решением уравнения (135), а полученное с помощью формулы (137) критическое число оборотов совпадает с точным его значением, рассчитанным по формуле (114). [c.89]

Принцип действия этой передачи можно наглядно пояснить, если представить, что при медленно вращающемся приводном вале О ведомый вал 5 и вместе с ним турбина Т затормаживаются при определенной нагрузке. В этом случае зубчатый венец 4 полностью останавливается, и вся мощность передается к насосу Р через планетарные колеса 2 и внутреннее солнечное колесо 3. Теперь можно постоянно увеличивать число оборотов приводного вала О. Это приведет также к возрастанию числа оборотов насоса и к увеличению скольжения между турбиной и насосом. Вследствие увеличивающегося скольжения крутящий момент, передаваемый на турбину гидравлическим путем, должен возрастать, и когда этот момент превысит тормозной момент, [c.252]

Для определения коэффициента р наиболее распространен калориметрический метод, однако его применение усложняется условиями крепления вращающегося образца на станке. Кроме того, во время ЭМО высокотемпературному нагреву подвергается сравнительно тонкий поверхностный слой и тепловые по- [c.10]

Теория изотермического стационарного течения аномально вязкого материала между. двумя вращающимися валками, изложенная в гл. 4 применительно к анализу процесса вальцевания, является здесь средством определения параметров i и т степенного реологического уравнения (2.1) путем достижения наилучшего приближения расчетной зависимости P v) или P Hq) по отношению к экспериментальной. Здесь Р — распорное усилие между валками,. отнесенное к единице длины рабочей части валка v — линейная скорость вращения валков Hq — расстояние между валками (калибрующий зазор). [c.88]

На рис. 2.2 для пояснения методики усталостных испытаний приведена схема простейшей усталостной машины, предназначенной для испытания лабораторных образцов при консольном изгибе с вращением. Образец 1 круглого поперечного сечения закрепляется в патроне шпинделя 2 машины, вращающемся с определенным числом оборотов (чаще всего п = 3000 об/мин). На конце образца смонтирован подшипник <3, через который на испытуемый образец передается сила Р постоянного направления. В наиболее напряженном сечении 1—/ образца возникают напряжения изгиба 0 = Р//0,Ы , изменяющиеся вследствие вращения по симметричному циклу (один цикл напряжений соответствует одному полному обороту образца). Со шпинделем машины соединен счетчик накопленного числа оборотов, регистрирующий общее количество циклов нагружения до разрушения образца (при разрушении образца машина автоматически выключается). [c.25]

Основной задачей прочностного расчета червячного экструдера является проверка предварительно рассчитанных размеров червяка и определение его максимально допустимого прогиба. На червяк действует осевая сила Р, вращающий (крутящий) момент Мщ, и равномерно распределенная нагрузка д от собственного веса червяка. Силы Рид вызывают прогиб /червяка (рис. 7.3.6). Максимальный прогиб червяка от распределенной нагрузки [c.694]

Р и о. 1.10. К определению геомагнитного диссипативного момента для вращающегося КА цилиндрической формы [c.17]

Если дальний конец крыла (см. рнс. 9) удерживается жесткими связями, так что точки приложения реакций связей не перемещаются, то мы сразу можем показать, что центр изгиба каждого сечения совпадает с центром кручения. Обозначим вращающий момент через Pi, а вертикальную силу, приложенную в центре изгиба, через Pi, тогда Oj должно представлять собой поворот сечения, а в, — перемещение центра изгиба. По определению Sj не зависит от Pi, так что Яи= 0. Следовательно, согласно (14) ( 10) а = О, т. е. о не зависит от Pi. Другими словами, точка приложения Р, (т. е. [c.42]

Сравнивая уравнения (31) и (27), мы видим, что задачи определения у и V, т. е. задача о критической скорости вращающегося вала и задача определения боковых колебаний (когда последняя упрощена только что сделанными предположениями), математически тождественны. Величина со в одной задаче заменяется величиной р в другой ). [c.277]

Общим выражением (22) можно воспользоваться также для определения критической угловой скорости быстровращающегося вала постоянного кругового сечения. Если какая-либо причина вызовет изгиб вращающегося вала, то на каждый элемент вала длиной dx будет действовать центробежная сила (n ydx. Здесь через обозначена масса единицы длины вала, (о — угловая скорость. Для определения изгиба быстровращающегося вала можно воспользоваться выражением (22), полагая в нем р=—цсо . Критические значения скорости со получим, приравнивая нулю знаменатель какого-либо члена ряда (22). Наименьшее значение для (о получаем, полагая /п=1 [c.194]

Задача 9.62. Для экспериментального определения коэффициента трения в подшипнике короткому валу с насаженными на его концах тяжелыми шкивами А и В, установленному в подшипнике (рис. а), сообщают большую угловую скорость Oq. Вследствии трения в подшипнике вал постепенно замедляется ф полной остановки. Промежуток времени от начала вращения с угловой скоростью oq до остановки равен Т. Радиус инерции вращающегося вала со шкивами относительно оси вращения р. Сила тяжести вращающихся тел равна Р, радиус вала г. Найти коэффициент трения в подшипнике. [c.269]

Определение момента инерции маховика по диаграмме касательных усилий является приближенным методом. Этот метод даст достаточно точные результаты для механизмов с большой ранномерностью хода (б 0,1), снабженных тяжелым маховиком, момент инерции которого значительно превышает моменты инерции остальных вращающихся звеньев механизма. Найдем приведенные к точке А ведущего звена ОА = г механизма (рис. 73) силы движущую Р р, полб зных сопротивлений Р р, тяжести Р р, инерции Р р. [c.105]

Метод прерываний (метод Физо). Первый экспериментальный метод определения скорости света земных источников был разработан в 1849 г. Физо. Схема опыта Физо изображена на рис. 30.4, а. Свет, распространяющийся от источника 5, частично отражается от полупрозрачной пластинки Р и направляется к зеркалу М. На пути луча располагается прерыватель света — быстро вращающееся зубчатое колесо К, ось которого 00 па-ра,ялелы1а лучу. Лучи света проходят через промежутки между зубьями, отражаются зеркалом М и направляются обратно через зубчатое колесо и пластинку Р к наблюдателю. [c.199]

Молоток при ударе можно схематически представить в виде твердого тела, вращающегося вокруг неподвижной точки О (рукоятка) (фиг. 30) и находящегося под действием импульса, направленного по некоторой вполне определенной оси PH, положение которой зависит от формы молотка и которая приблизительно будет нормальна к поверхности головки в ее центре Р. Очевидно, удобнее всего молоток изготовить так, чтобы по возможности меньше чувствовался при отдаче удар на руку. Это как раз и выражается условием, чтобы приблизительно было равно нулю давление в точке О, а следовдтельно, были бы осуществлены определенные выше характеристические соотношения. [c.478]

Б с р к о в и ч р . С., Н е с в и я- с к и й О. А., К р а п о ш и н а Л. Ь. и др. Опыт определения относительной износостойкости наплавок электродом Т-590 с разной обмазкой на лабораторной машине вращающаяся чаша- , Трение и износ в маштщах . Сб. XV, Изд. АН СССР, 1962, с. 31—46. [c.104]

Если на подобном проволочном прибвре испытывать влияние поверхностно-активных веществ, например жирных кислот, вводимых в вазелиновое масло или керосин, то обнаруживается резкое уменьшение износа под влиянием таких веществ. Уменьшение износа наблюдается и при довольно больших нагрузках, которые можно осуществить, несколько меняя способ применения прибора. Для этой цели заставляют проволоку 333 охватывать поверхность вспомогательного ролика В (рис. 105). Прижимая при помощи груза Р ролик к цилиндру с определенной силой, можно обеспечить точечный контакт проволоки с поверхностью вращающегося цилиндра. В этом случае нагрузка распределяется на очень малую площадь смазочной прослойки, причем последняя находится под действием очень высокого удельного давления. [c.220]

Для определения г-й обобщенной силы, связанной с гироскбпи-ческим действием вращающегося диска, заметим, что при отклонении диска на малые углы и Xi относительно осей х и у, параллельных неподвижным осям х к у, вектор момента количества движения, перпендикулярный к плоскости диска и имеющий величину /р(Со, получит геометрическое приращение, перпендикулярное ему, с проекциями /р/МХг и —Ургмя ,- на эти оси (подобно фиг. 3. 13. а, б) производные по времени этих величин [c.154]

Определенный интерес представляют проекторы с двойным и тройным экраном. В качестве примера следует указать на проектор Р-400 (фиг. 3), дающий две взаимно-перпендикулярные проекции детали. Вертикальный экран / диаметром 400 лш имеет вращающийся круг для измерения углов с точностью до 6. Проектор имеет сменные парные объективы 2 с увеличением 10 , 20 , 50 и 100 , с полем зрения 40, 20, 8 и 4 мм, две осветительные лампы J мощностью 100—200 вт (при эпископической проекции) и одну лампу мощностью 300 вт (при диаскопической проекции). [c.382]

Обобщенные данные результатов исследования сопротивления вращающихся дисков приведены в работе [89]. Для обобщения использованы экспериментальные данные И. К- Терентьева, Л. А. Дорфмана, Дикмана, Р. Ники, Е. Брокера, К- Пантелла. Данные показывают, что в области ламинарного течения (до Re = = 1-10 ) См зависит от числа Re и величины зазора sir. В области развитой щероховатости зависит от относительной щерохова-тости sir, ah (о — радиальный зазор между диском и корпусом) и относительной толщины диска В1г. В радиальных ступенях турбин обычно sir < 0,03 air < 0,03 BIr < 0,05 шероховатость Air < < 10 (что соответствует 6—7 классу шероховатости поверхности). Число Re = uriv изменяется в диапазоне от 3-10 до 4 10 (при этом принято % = 200 н-400 м/с, г = 0,05- -0,25 м, Тр = = 700- -800 К, Pi = 1,0н-1,5 кг/м ). При этом течение возле диска всегда турбулентное. Предполагая, что ступень турбины высоко-нагружена и окружные скорости близки к максимальным, можно считать, что практически всегда режим течения будет находиться в области развитой щероховатости. При малых величинах sir, air, BIr коэффициент сопротивления от них зависит слабо [89],и этим влиянием можно пренебречь. В этом случае можно воспользоваться рекомендацией работы [53] для определения с [c.33]

Перечисленные выше конструкции пассивного управления основаны на ТТ с капиллярной структурой. К, системам пассивного управления можно отнести также некоторые типы двухфазных термосифонов, работаюищх в неизменяемых полях. Так, классический термосифон [29] (рис. 13, н) обладает функцией теплового диода. Панель (рис. 13, о), состоящая из набора наклонных термосифонов, может работать как тепловой диод [30]. Совмещенный вариант термосифона и ТТ описан в работе [31]. Схема такой конструкции представлена на рис. 13, п. Функция теплового диода здесь осуществляется за счет того, что капиллярная структура имеется только на части поверхности ТТ. Аналогичная конструкция теплового диода с использованием эрлифта рассмотрена в работе [32]. Схема такого диода, работающего в поле гравитации, изображена на рис. 13, р. К тепловым диодам можно отнести также вращающиеся ТТ, работающие при постоянной скорости вращения (рис. 13, с). Определенные возможности по управлению имеются у тепловых труб, работающих при переменном поле массовых сил. [c.52]

Для описания теплообмена в зоне охлаждения ЦТТ необходимо рассмотреть процесс конденсации пара рабочей жидкости на вращающихся телах. Гидродинамическое и тепловое состояния пара и рабочей жидкости считаются определенными, если известны поля температуры Г, скорости V и давления р как функции времени т и координат. Предполагая, что сосун ествующнг фазы являются сплошными средами, для нахождения полей этих физических величин используются дифференциальные уравнения движения, сплошности н энергии. Для несжимаемой химически однородно жидкости с постоянными теплофизическими свойствами, пренебрегая диссипацией энергии, уравнения движения, сплошности и переноса тепла запишем в следующем виде [c.90]

Складывание В 65 <см. также сгибание, фальцовка изделий (плоской формы Н перед упаковкой В 63/04) тонких материалов Н 45/(00-30)) Склеивание [деревянных поверхностей В 27 G 11/(00-02) F 16 металлов В 11/00 труб L 13/10) Б 65 Н нитей в намоточных машинах 69/02 полотен 21/00, 37/04) пластических материалов В 29 С 65/(48-54) слоев при изготовлении слоистых изделий В 32 В 7/12 способы общего назначения С 09 J 5/00-5/10 стекла С 03 С 27/(10-12)] Скобы В 25 С инструменты 5/00-5/16 ручные приспособления 5/00 станки 5/00, В 27 F 7/17-7/38) для скрепления скобами устройства для извлечения 11/00-11/02) для соединения (изделий в целях хранения или транспортирования В 65 D 67/02 стержней или труб F 16 В 7/08) калиберные в устройствах для измерений G 01 В 3/56 как элементы рам в велосипедах, мотоциклах и т. п. В 62 К 19/34] Скольжение предотвращение скольжения на рельсах В 61 С 15/(08-12) уменыыение скольжения транспортных средств увеличением силы сцепления колес В 60 В 39/(00-12) Скорость [G 01 Р измерение (с помощью гироскопического эффекта 9/00-9/04 путем интегрирования ускорений 7/00) скорости (вращающихся валов 3/00 движения судов 5/00) среднего значения 11/00) линейная 3/00-3/68 текучих сред или твердых тел относительно текучей среды 5/00) измерение элементы конструкции измерительных приборов для ее определения 1/00) полета самолетов В 64 D 43/02 регулирование частоты вращения (барабанов в лебедках и т. п. В 66 D 1/24 в центрифугах В 04 В 9/10))] [c.176]

Таким образом, расчет диска на вибрацию (определение п р) сводится к определению частоты свободных изгибных колебаний вращающегося диска при п узловых диаметрах. Причем практическое значение, как показывает опыт, имеют колебания, происходящие без узловых окружностей и при двух, трех, иногда четырех узловых диаметрах. Методы определения частоты свободных колебаний облопаченных турбинных дисков переменной толщины рассмотрены в 3. [c.13]

Основные понятия. При исследовании вращающихся валов было установлено, что на определенных скоростях вращения валы становятся динамически неустойчивыми и возможно появление больших колебаний. Скорости, при которых возникают эти явления, называются критическими. Для изучения данного явления рассмотрим вертикальный вал с насаженным на него эксцентрично диском, имеющим массу т. Обозначим эксцентрицитет через е и допустим, что вал с диском вращается с постоянной угловой скоростью (О. Для упрощения задачи пренебрегаем массой вала по сравнению с массой диска. При вращении вследствие эксцентрицитета на вал будет действовать центробежная сила Р = тет . Так я сила, вращающаяся вместе с диском, может быть разложена в плоскости вращения на две перпендикулярные друг к другу синусоидальные составляющие, по осям л и у. Под действием этих сил возникают изгибные колебания вала, которые будут особенно интенсивны, когда частоты указанных возмущающих сил совпадут с частотой р свободных колебаний невращающегося диска на упругом валу. Таким образом, критическая скорость вала есть такая скорость, при которой число оборотов вала (о р равно частоте р его свободных поперечных колебаний. [c.52]

Фотоэлектряч, П. для измерения степени поляризации состоит из вращающейся полуволновой фазовой пластинки Пли пластинки в четверть длины волны (для определения степени линейной или циркулярной поляризации соответственно), анализатора и фотоприёмника. Отношение амплитуд переменной и постоянной составляющих фоТотока непосредственно даёт величину р. [c.76]

Р. используется для исследования удалённых объектов. Небольшая подвижная антенна принимает сигналы от перемещающегося объекта, к-рые записываются в виде радиоголограммы, Радноголограмма преобразуется в оптич. модель, реконструкция изображения даёт детальную информацию об объекте. Метод радиолокатора с синтезируемой апертурой был использован на Аполлоне-17 при облете Луны ( 1, = 60, 20 и 2 м) он применяется при исследовании методом голографирования вращающейся планеты, перемещающейся относительно Земли (изображение Венеры в радиоволнах). Р. используется также для получения изображе-ння объектов, скрытых оптически непрозрачными средами, для определения расположения отражающих участков тропосферы, для обработки сигналов больших антенных решёток и мвогоэлементных облучателей (космич. связь и навигация), радиосигналов (сжатие радяолокац. импульсов) в др. [c.215]

Зависимость вращающего момента на якоре от угла поворота при различных токах управления представляет собой обобн ен-ную статическую характеристику. Для определения силы Р, создающей момент на якоре, необходимо проанализировать процессы, происходящие в управляющем элементе при наличии токов в его обмотках [27]. [c.314]

Рассмотрим кратко влияние на измерение нормальных напряжений, нарушения параллельности осей измерительных поверхностей в приборах типа диск — диск и конус — диск. Так как изменение нормальных напряжений под влиянием непарал-лельности осей измерительных поверхностей симметрично оси вращающейся поверхности, то на одинаковом расстоянии от нее по диаметру напряжения будут равны р — б и + б, поэтому рекомендуется производить замеры напряжения р22 на одной прямой, проходящей через ось вращения в точках, находящихся на равных от нее расстояниях. Желательно, кроме того, изменять направления вращения и, таким образом, брать среднее из четырех измеренных значений р г- Опыт показывает, что такое определение результатов опытов позволяет существенно уменьшить погрешность измерения [c.56]

Если радиальная нагрузка, постоянная по направлению (Р ), сочетается с меньшей по величине вращающейся радиальной нагрузкой (Pg), то такой характер нагружения кольца называется колебательным, так как равнодействующая (Рр) этих сил не совершает полного оборота, а колеблется на определенном участке невращающегося кольца. [c.423]

ИЛИ времени Г, не все актавные силы потенциальны. В этом случае можно воспользоваться указанной формулой для определения обобщенной силы, соответствующей потенциальным силам Р, Рг и/ з. Вторую часть обобщенной силы, соответствующую вращающему моменту т, пришлось бы подсчитать так, как это было сделано выию. Затем для определения искомой обобщенной силы надо бьшо бы сложить вычисленные в отдельности выражения. [c.482]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...