Диаметры узловые

Наименьшей частоте возмущения соответствуют колебания без узловых диаметров, затем с одним узловым диаметром, двумя, тремя и т. д. Чем больше число узловых диаметров, тем труднее возбудить колебания диска. Причем по мере увеличения числа узловых диаметров узловые линии перемещаются к периферии диска и при достаточно длинных лопатках узловые линии могут проходить по лопаткам, не захватывая тело диска (рис. 3, в, г). [c.14]

Следовательно, диаметры узловой линии, параллельные сторонам квадрата, равны у в. Диаметры же, измеренные вдоль [c.334]

Задача X—17. Определить высоту Н уровня воды в резервуаре, при которой в случае отбора из узловой точки А расхода = 35 л/с в концевом сечении трубопровода (где давление равно атмосферному) расход будет Qa = 50 л/с. Приведенные длины, диаметры и коэффициенты сопротивления трения для ветвей трубопровода следующие [c.290]

Обычно при расчете тупиковой сети определяют диаметры труб на всех участках и напоры в каждой узловой точке сети. В этом случае предварительно выбирают главную магистраль, соединяющую начальную точку сети с наиболее удаленной и возвышенной из конечных ее точек. Диаметры участков главной магистрали в зависимости от линей- [c.94]

По этому уклону можно принять ориентировочные напоры в каждой узловой точке ответвления, а затем определить диаметры каждого участка. Таким же образом рассчитывают и главную магистраль при известных пьезометрических напорах в ее начале и в конце. [c.95]

IV.36. Определить диаметры участков, напоры в узловых точках водопроводной сети (рис. IV. 13), а также необходимую мощность насосной станции (точка 1), если длины участков /i 2 = 3000 м /г-з = [c.98]

Расчет кольцевой сети (рис. 5.7) — довольно сложная задача, так как для принятой схемы трубопровода и заданных узловых расходов можно получить много вариантов распределения линейных расходов. При расчете кольцевой сети для каждого участка неизвестными являются диаметры труб и линейные расходы, и для их [c.54]

Гидравлический расчет кольцевого трубопровода (рис. 5.5) обычно сводится к определению напора Я при заданных узловых расходах Q2 и Q4, длинах отдельных участков 1—4, диаметрах труб и трассировке сетей. Решение задачи затруднено тем, что неизвестен расход и направление движения жидкости на замыкающем участке кольца СО. [c.59]

Расчет сети может быть произведен в том случае, когда а) заданы требуемые напоры во всех узлах, необходимо определить требуемый напор в начальной точке б) заданы напоры в начальной и в узловых точках, требуется определить диаметры труб для пропуска расхода при располагаемом напоре. [c.291]

Смотровые колодцы на канализационных сетях всех систем надлежит предусматривать в местах присоединений (узловые) в местах изменения направлений, уклонов и диаметров трубопроводов (поворотные) на прямых участках (линейные и промывные) на [c.313]

Операции по составлению расчетной схемы отбора воды из узловых точек сети и определению расчетных расходов в участках сети и водоводов можно назвать начальными операциями расчета. Конечной целью расчета сети и водоводов является определение диаметров труб и потерь напора. Потери напора необходимо знать для определения высоты башни и высоты подъема воды насосами, подающими воду в сеть. [c.434]

Кольцевой трубопровод. Основной расчетной задачей является определение напора Н в условиях, когда заданы значения расхода в точках отбора (так называемые узловые расходы) Q, С 2,. .., Qn, расположение трубопровода, длины отдельных участков и диаметры всех труб. [c.282]

Трубопровод АК (до узловой точки К) имеет приведенную длину /j = 100 м и диаметр d = 75 мм трубы КС и КВ одинаковы 1 =1 =50 м и = мл1. Коэффи- [c.420]

Трубопровод насоса до узловой точки имеет общую длину 1 = 23 м и диаметр / =125 мм (коэффициент сопротивления трения Я =0,03, суммарный коэффициент местных сопротивлений С = 14). [c.426]

Задача Х-22. Шестеренный насос производительностью Q = 4 л/с засасывает бензин из двух баков с начальной разностью уровней /г = 0,5 м по трубам одинакового диаметра d = 50 мм и одинаковой длины до узловой точки L = 10 м. [c.295]

Первое из них представляет систему п диаметров, образующих равные углы между собой второе — систему концентрических кругов. Относительно вычисления тонов и узловых кругов сошлемся на одну из работ. [c.383]

По оси ординат отложен К, рассчитанный для различных по форме трансформаторов, но имеющих одно и то же отношение диаметра большого торца к диаметру малого торца. Значение k было взято одинаковым для всех трансформаторов. Точки пересечения кривых с осью ординат дают значения К для простых трансформаторов с монотонно меняющейся площадью поперечного сечения. Из рис. 60 можно заключить, что наилучшим является ступенчатый трансформатор. Однако ему присущи существенные недостатки он очень чувствителен к изменению нагрузки на его тонком конце в узловом сечении такого трансформатора возникают повышенные механические [c.276]

На рис. 134 показана одношпиндельная установка верстачного типа для навинчивания гаек с резьбой диаметром до 36 мм. Основные элементы установки — электродвигатель, редуктор и приводной вал с головкой, который посредством телескопического соединения приводится во вращение и может быть перемещен вдоль оси с помощью рукоятки. Управление — кнопочное. Такая установка может быть использована в серийном производстве на узловой сборке. [c.178]

Для оснащения участков узловой сборки резьбовых соединений, особенно при сравнительно небольших диаметрах резьб (М10—М12), Б крупносерийном производстве целесообразно создавать стационарные механизированные установки с использованием нормализованных элементов многошпиндельных пневматических гайковертов (см. стр. 168). [c.182]

Веерные колебания, характеризующиеся существованием одного или более узловых диаметров (рис. 11.61, в,г). [c.147]

Дальнейшее решение ведется в том же порядке, что и выше. В результате получится формула, подобная формуле (11.288), но содержащая также число п узловых диаметров. В этом случае применение различных вариантов функции R r) приводит к весьма близким результатам, хорошо согласующимся с точными. [c.149]

Это отличие от случая зонтичных колебаний не случайно. Дело в том, что приближенная форма R r) при зонтичных колебаниях обеспечивает условия лишь в корневой и периферийной областях, а при веерных колебаниях, кроме того, вдоль всех узловых диаметров. [c.149]

Фиг. 15. Угловые линейные станции - с батареями горизонтальных роликов (а), со шкивом большого диаметра (<5) и узловая на три направления (в) / —несущие канаты 2 — тяговые канаты 3 — натяжные устройства для несущих канатов 4 — натяжное устройство для тягового каната 5 — жёсткие подвесные пути.

Значения постоянной а д.1 i кругло мембраны приведены в табл. 1U, где п — число узловых диаметров, а 5 — число концентрических окружностей, которые являются узловыми линия. и1 ири данной форме колебаний (включая контур заделки). [c.375]

Число узловых окружностей 5 Число узловых диаметров п [c.376]

Если пластинка в точности симметрична, независимо от того — однородна она или нет, то согласно теории, подтверждающейся и экспериментально, положение узловых диаметров произвольно или, точнее, зависит только от того, как подперта та-стинка и каким образом она возбуждается. Путем изменения точки опоры можно сделать любой диаметр узловым. Вообще говоря, дело обстоит иначе, если имеется значительное отклонение от точной симметрии. Так, два типа колебаний, которые в первом случае вследствие равенства периодов могли складываться в любых соотношениях, оставаясь простыми гармоническими, теперь разделены и имеют различные периоды. Но в то же время положение узловых диаметров становится определенным или, точнее, ограничивается двумя возможностями. Одна система диаметров получается из другой путем поворота на половину угла, заключенного между двумя соседними диаметрами первой системы. При этом предполагается, что отклонение от однородности мало в противном случае система узлов уже не будет состоять приблим енно из окружностей и диаметров. Причиной отклонения может быть либо неоднородность материала, либо неодинаковость толщины пластинки, либо неправильность граничной линии. Влияние малой нагрузки в какой-нибудь точке можно исследовать подобно тому как в случае аналогичной задачи для мембраны ( 208). Если точка прикрепления груза не лежит на узловой окружности, то нормальные колебания становятся определенными. Система диаметров, соответствующая одному типу колебаний, проходит через точку прикрепления, и для этого [c.382]

V.38. Разветвленная водопроводная сеть (рис. IV. 15) характеризуется такими данными геодезические отметки Zi = 25 м Za = 24 м Zg = 22 м Z4 = 23 м длины участков /i 2 = 1000 м I2-3 = 500 м I2-4 = 400 м свободный напор в точках 3 и 4 Ней = Ю м высота водонапорной башни в точке 1 = 22 м диаметры участков Di 2 = = 300 мм D2-3 = 200 мм D2-4 = 150 мм. Определить расходы, поступаюш,ие в конечные точки водопроводной сети 3 и 4 изменение расходов в точках 3 и 4, а также линейный расход на участке 1—2, если в точке 2 узловой расход Qa = 10 л/с (напоры в начальной и в конечной точках сети не должны изменяться) при трубах а) стальных [c.99]

IV.42. Рассчитать водопроводную сеть, рассмотренную в предыдущей задаче. Определить диаметры и линейные расходы на участках свободные напоры в узловых точках сети, давление и необходимую мощность насоса в точке А, если отметки земли 2 = 8 м = 9 м гз = 9,5 м 24 = 8,5 м 25 == 9 м и 2 = 10 м, длина /,4 = 1000 м и 2 = 6 м при коэс х зициенте полезного действия насоса I] = 0,7 высоте всасывания /г с = 4,5 м длине всасывающей трубы /вс = 17 м. Расчет произвести для труб а) асбестоцементных б) стальных в) гюлиэтиле-новых. [c.104]

IV.44. Кольцевая водопроводная сеть (рис. IV.20) характеризуется следующими данными длины участков Zi 2 = /2-3 = l —i = 400 м 1а- = 1000 м диаметр участка А — / Da-i = 250 мм (трубы стальные), пьезометрический напор в точке А На = 25 м минимальный свободный напор в сети Н ,, = 10 м местность горизонтальная (отметки земли г = О м) узловые расходы = 30 л/с Q3 = 20 л/с. Определить диаметры труб участков /—2, 2—3, 1—3 и пьезометрические отметки в узлах водопроводной сети наиболее выгодный вариант сети при одинаковой подаче воды с двух сторон в точку 2 или в точку 3, если трубы на участках 1—2, 2—3, 1—3 а) стальные б) чугунные в) асбестоцементные г) полиэтиленовые. [c.105]

Задача 14-30. Узловые точки А и В трубопровода соединены двумя одинаковыми трубами / и 2 принедсннои длиной /=20 м и диаметром d=50 мм (1=0,03). В трубу / включен центробежный насос, характеристика кото- м рого при п = 80[) o )jMtiH задана. [c.421]

Его можно легко решить, если мембрана прямоугольная или круглая. Тогда легко вычислить тоны, которые может давать мембрана, и узловые линии, им соответствующие. При прямоугольной форме мембраны будем иметь дело только с тригонометрическими функциями, при круглой форме — с функциями, которые при исследовании колебаний круглой пластинки мы обоЗ(Начили через К . Это так называемые басселевые функции. Узловые линии прямоугольной мембраны — прямые линии, параллельные ее сторонам, круглой мембраны—диаметры (которые образуют между собой равные углы) и круги (концентрические пластинки с краем в виде круга). [c.384]

Очевидно, что любую сложную неоднородную гидросистему можно представить как систему, состоящую из I простых трубопроводов постоянного диаметра, соединенных между собой. Поэтому с помощью этих соотношений можно решать задачи о периодических движениях жидкости для сложных разветвленных систем трубопроводов. Полагая при этом, что для каждого последующего участка сопротивлением нагрузки служит входной импеданс предыдущего участка и пользуясь для узловых точек соотношениями между граничными импедансами простых трубопроводов, полученными в теории цепей, можно найти входной импеданс всей сложной системы. При этом импедансы сосредоточенных неоднородностей типа фильтров, обратных и предохранительных клапанов, местных сопротивлений и т. д. определяются методами электрогидравлической и электромеханической аналогий. Решение системы уравнений проводилось на ЭЦВМ БЭСМ-ЗМ для гидросистемы (рис. 1) со следующими значениями основных параметров [c.17]

На рис. 3 приведены относительные значения эквивалентных масс подкрепленной оболочки диаметром 170 см, длиной 90 см и толщиной 1,2 см для форм колебаний с различным числом узловых линий по окружности и при условии, что v x) 1, Точки, обозначенные незачерненными кружочками, треугольниками и квадратиками, соответствуют формам с преимущественно поперечными колебаниями оболочки, а зачерненными кружочками и треугольниками — колебаниям торцевой пластины, Поперечные колебания пластины вызывают незначительные колебания оболочки, поэтому соответствующая этим формам эквивалентная масса сравнительно небольшая. Входная податливость к поперечной силе, приложенной к кольцу, на этих частотах небольшая, ввиду малости амплитуд п (а ) в этой точке. Формы, обозначенные незачерненными кружочками, треугольниками и квадратиками, имеют амплитуду в точке возбуждения Хд, примерно равную единице, и эквивалентную массу (0,15- -0,25) М, поэтому максимальные ускорения на резонансных частотах примерно постоянны. На рис. 4 приведена амплитудно-частотная характеристика ускорения в точке возбуждения Жц, измеренная на модели диаметром 30 см, длиной 16 см и толщиной 0,20 см [12]. Основные зубцы соответствуют р=2- -10, небольшие зубцы на частотной характеристике связаны с резонансами торцевой пластины. [c.37]

Дальнейшее увеличение длины концевых частей ступенчатого ротора практически не влияет на возрастание его первых двух нечувствительных скоростей относительно ротора постоянного сечения с диаметром, равным диаметру концевых частей (с п = < i)> при одинаковом значении б. Объясняется это, по-видимому, тем, что при переходе упругой линии ротора от низких к более высоким формам изгиба его относительно короткая средняя часть остается очень малоискривленной. В этом случае грузы, установленные в торцовых частях средней части, проходят через узловые точки при скорости вращения, одинаково отстояш ей от соответствующей нечувствительной скорости ротора постоянного сечения. [c.63]

Диски. Для диска постоянной толщины, т. е. круглой пластинки, жестко акрепленнои в центре, если формы колебаний связаны с образованием узловых диаметров, частоты собственных колебаний определяются по формуле (194), а величины а имеют такие же значения, как и при соответствующих им формах колебаний свободной пластинки (табл, 12). Низшей форме колебаний диска (без узловых диаметров - зонтичной S = 0 /г = 0) соответствует а = 3,75. [c.377]

Наибольшее значение имеют формы ко.пебаний дисков с двумя, тремя, реже с четырьмя-иятью узловыми диаметрами (фиг. G8). Они возникают от действия постоянной, сосредоточенной, неподвижной в пространстве силы давления струи газа или пара, направленной перпендикулярно диску иа перемещающийся относительно нее диск, который вращается с числом оборотов в минуту [c.377]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...