Сталь мартенситная структура

В виде общего вывода важно заметить, что у легированных сталей мартенситная структура может быть достигнута более медленным охлаждением, чем у углеродистых более медленное охлаждение создает меньшие внутренние напряжения, что является фактором, повышающим конструктивную прочность. [c.371]

По сравнению с другими структурами стали мартенситная структура отличается наибольшей твердостью (а также наибольшей коэрцитивной силой и электросопротивлением), но одновременно и повышенной хрупкостью, [c.15]

Наоборот, образование на поверхности стали мартенситной структуры не только сильно повышает твердость, но в результате большого удельного объема мартенсита создает высокие остаточные напряжения сжатия, увеличивающие предел выносливости деталей. [c.279]

Коррозионная стойкость резко повышается при образовании в стали мартенситной структуры. Сопротивление эрозии марганцевых сталей зависит также от содержания углерода. После охлаждения на воздухе мартенсит в углеродистой стали (менее 0,6% С) образуется уже при 6% Мп, аустенит при 14% Мп. Мартенсит 164 [c.164]

Г—стали мартенситной структуры [c.95]

Свойства закаленной стали и ее применение в производстве инструментов и деталей машин. Обычной целью закалки является получение в стали мартенситной структуры с высокой твердостью, доходящей до НВ = 600—700 или HR = 60—67. Мартенсит закаленной стали хрупок, сопротивление удару у него низкое, а удлинение и сжатие площади поперечного сечения часто близки к нулю. Так как удельный объем мартенсита значительно больше объема аустенита и всех остальных структур, то сталь при закалке увеличивается в объеме. [c.181]

Влияние легирующих элементов на мартенситное превращение имеет большое практическое значение. Снижение точки показывает, что можно получить значительное переохлаждение аустенита (повысить устойчивость аустенита против распада) путем введения легирующих элементов, в связи с чем величина критической скорости закалки может быть уменьшена. Поэтому для получения в легированных сталях мартенситной структуры необходимость в резком охлаждении отпадает. Для закалки легированных сталей можно применять более медленно охлаждающие среды, например масло. В некоторых высоколегированных сталях структуру мартенсита можно получить даже после охлаждения на воздухе. [c.213]

Охлаждение с любой другой скоростью, большей Од (например, О4) также приводит к образованию в стали мартенситной структуры. [c.135]

Влияние легирующих элементов на мартенситное превращение имеет большое практическое значение. Снижение точки показывает, что можно значительно переохладить аустенит путем введения легирующих элементов, в связи с чем [критическая скорость закалки стали может быть уменьшена. Поэтому для получения в легированных сталях мартенситной структуры необходимость в рез- [c.163]

Определение пластичности сталей мартенситной структуры проводится методом изгиба плоских образцов (рис. 2). Плоский образец, установленный между двумя параллельными губками, изгибается. По расстоянию между губками к, при котором разрушается образец, определяют пластичность при изгибе. С уменьшением пластичности стали величина А при изгибе образцов увеличивается. [c.47]

Более всего склонны к свариванию одинаковые металлы и металлы со сходным кристаллическим строением. Структурная неоднородность, наличие в металле нескольких фаз и неметаллических включений (карбидов, оксидов) предотвращают сваривание. Устойчивы против сваривания закаленные стали мартенситной структуры (если не происходит отпуска стали из-за перегрева). [c.321]

Углеродистые стали с ферритно-перлитной или перлитной структурой, содер-ащие более 0,2% С, менее склонны к коррозионному растрескиванию, чем стали мартенситной структурой. [c.19]

Средне- и высоколегированные хромистые стали (до 12—13% Сг и С 0,05 -н 0,06%), имеющие область аустенита при высоких температурах, после охлаждения даже с умеренными скоростями при комнатной температуре приобретают мартенситную структуру. [c.262]

Стали мартенситного класса в условиях сварочного термического цикла в участках зоны термического влияния (а также и в металле шва, если он подобен по составу свариваемому металлу) закаливаются на мартенсит. Высокая твердость и низкая деформационная способность металла с мартенситной структурой в результате [c.266]

Отмечаем, что рассмотренная классификация условна и относится к случаю охлаждения на воздухе образцов относительно небольших размеров. Меняя условия охлаждения, можно получать и разные структуры. Так, при закалке перлитной стали может быть получена мартенситная структура, а при медленном охлаждении сталь мартенситного класса испытывает превращение в перлитной области. Охлаждение аустенитной стали ниже нуля может вызвать в ней мартенситное превращение. [c.362]

Стали глубокой прокаливаемости обладают большей устойчивостью переохлажденного аустенита при закалке они приобретают мартенситную структуру и высокую твердость. Химический состав их приведен в табл. 14.5, механические свойства — в табл. 14.6. В закаленном состоянии эти стали сохраняют больше остаточного аустенита, чем стали неглубокой прокаливаемости, что уменьшает объемные изменения и деформацию. [c.240]

Структура и свойства сталей мартенситного класса зависят от содержания С и Сг. Так, стали с низким содержанием С (-<0,10%) и д повышенным содержанием Сг (>15%) являются ферритными и не закаляются, поскольку не протекает превращение Стали с содержанием С-<10% и Сг<15% при нагреве приобретают структуру аустенита, а при охлаждении происходит превращение о образованием мартенсита. Химический состав и назначение мартенситных сталей приведены в табл. 15.1. [c.264]

Стали с 12% Сг и 0,2% С после закалки с 1000° С в масле приобретают мартенситную структуру с незначительным количеством феррита, а при медленном охлаждении — перлитно-ферритную структуру (перлит не пластинчатого строения). [c.264]

При сварке закаливающихся сталей наряду с тепловыми деформациями и напряжениями возникают структурные напряжения в связи с о()разованием закалочной, мартенситной структуры, так как образование мартенсита сопровождается увеличением объема по сравнению с объемом феррита и перлита. [c.35]

Во всех этих случаях растрескивание вызывают атомы водорода, проникающие внутрь металла либо в результате коррозионной реакции, либо при катодной поляризации (521. Сталь, содержащая водород в междоузлиях кристаллической решетки, не всегда разрушается. Она почти всегда теряет пластичность (водородное охрупчивание), но растрескивание обычно происходит только при одновременном воздействии высокого приложенного извне или остаточного растягивающего напряжения. Разрушения такого типа называют водородным растрескиванием под напряжением (или просто водородным растрескиванием). Трещины в основном транскристаллитные. В мартенситной структуре они могут проходить по бывшим границам зерен аустенита [52]. [c.149]

На основе теоретических и экспериментальных исследований разработаны новые ресурсосберегающие технологические процессы электродуговой сварки с регулированием термического цикла (РТЦ) за счет сопутствующего принудительного охлаждения малоуглеродистых хромомолибденовых сталей мартенситного класса. Показано, что интенсивный отвод тепла из зоны теплового воздействия дуги значительно влияет на геометрические размеры твердых прослоек в ЗТВ. Это обеспечивает уменьшение объема металла, претерпевающего закалочные превращения, и требуемое высокое качество сварных соединений достигается за счет формирования специфической структуры металла околошовных зон с минимальной чувствительностью к образованию трещин. При сварке аустенитными электродами размеры хрупких прослоек в ЗТВ получаются меньше критических величин, при которых [c.99]

Нормализация - частный случай отжига. Нормализацию отливок проводят при нагреве до температуры выше критической точки Асу. из углеродистых сталей на 50 - 100°С, а из легированных - на 100 - 150 С с последующим охлаждением на воздухе. После отжига получается гомогенная структура, а после быстрого охлаждения образуется мелкая вторичная структура с равномерно распределенными составляющими. Отливки из высоколегированных сталей имеют мартенситную структуру отливки из высокоуглеродистых сталей - мелкодисперсный перлит и мартенсит. [c.366]

Например, в целях снятия внутренних литейных напряжений и распада первичных крупных карбидных включений в отливке Центральная вставка для пресс-форм ЛПД проводят изотермический отжиг по следующему режиму загрузка отливки в печь при 400°С нагрев в восстановительной среде со скоростью 80 -100°С/ч до 850 - 870°С, выдержка 3 - 5 ч охлаждение с печью до 700°С, выдержка 3 - 5 ч охлаждение с печью до 300°С и далее на воздухе. Твердость отливок после отжига составляет 200 - 230 НВ, габариты отливки 105 х 332 х 340 мм, высоколегированная сталь мартенситного класса. Структура представлена на рис. 179. [c.366]

При выборе легированны. сталей следует иметь в виду, что наиболее склонными к растрескиванию являются стали мартенситной структуры. Стали аустенитного класса, как было указано ранее, не стабилизированные, а также етабилизи-рованные титаном и ниобием, склонны к растрескиванию в большом количестве, сред, в особенности в растворах, содержащих хлориды. [c.116]

Валы изготовляются из стали мартенситной структуры, даже для температуры пара 650°С. Однако при начальной температуре пара больше 57j° С наиболее горячая часть вала защиш,ена аустенитной втулкой, устанавливаемой относительно вала с зазором, на радиальных пальцах. [c.286]

В значительной степени устойчивость ст ли против водородной коррозии при высокс температуре и давлении обусловлена так> структурой стали, которая зависит от условий термической обработки. Наибольшая водород устойчивость стали достигается после ее зака ки и высокого отпуска. Температура отпуа обеспечивающая оптимальную водородоусто чивость, обычно составляет 650...720 °С. Сталь мартенситной структурой наименее устойчива. [c.817]

В уг.черодистой стали мартенситная структура может быть зафиксирована на глубине не более 8—12 мм, в более глубоких слоях успевают образоваться троостит и сорбит, а при большом сечении в сердцевине образуется структура до закалки — перлит, так как скорость остывания сердцевины была достаточна для образования структуры перлита. [c.42]

По данным табл. 4.19 видно, что при наличии в стали мартенситной структуры, появляющейся после закалки с 1000 °С, ее склонность к сероводородной коррозии резко возрастает. В отличие от сталей типа 18-8 отжиг стали 0X13, приводящий к образованию феррито-карбидной структуры, резко увеличивает ее стойкость. Этот вид термообработки (700 °С, 2 ч) может быть рекомендован для стали 0X13 как защита от сероводородного рас-тоескивания. [c.100]

При выдержке петлеобразных образцов из стали 08X13 в 0,01 н. НС1, насыщенной НгЗ, растрескивание наступало через 264 ч, а в насыщенной НгЗ дистиллированной воде (pH 4,0) — через 1056 ч. При наличии в стали мартенситной структуры, появляющейся после закалки с температуры 1000°С, склонность стали 08X13 к сероводородному растрескиванию резко усиливается [167, 79]. [c.87]

Хромистые стали мартенситной структуры после закалки необходимо отпустить для снятия вредных напряжений. При отпуске происходит выделение карбидов хрома из твердого раствора, т. е. обеднение его хромом. Отпуск при температуре до 700° приводит к уменьшению коррозионной стойкости сплава. Отпуск при температуре выше 700° уже существенно не влияет на коррозионную стсйкость в большинстве агрессивных сред. Исключение составляет поведение сталей типа Х13 в кипяшей 65%-ной азотной кислоте. Наибольшую скорость коррозии в [c.111]

Исследования Б. Д. Грозина показали, что при контактном приложении силы, когда деформируются относительно небольшие объемы, при поддерживающем действии большой массы металла, происходит пластическая деформация высокотвердо закаленной стали мартенситной структуры. Б. Д. Грозины.м было установлено, что даже чугун на поверхностях трения пластически деформируется [49]. [c.274]

При сварке закаливающейся стали аустенитным швом (кривая 3) закаленная зона основного металла затормаживает проникание водорода через нее в основной металл (так как коэффициент диффузии водорода в стали мартенситной структуры в несколько раз меньше, чем в феррито-перлитной). В связи с этим, хотя шов и не отдает водорода в зону термического воздействия, снижение концентрации водорода в этой зоне происходит медленнее, чем в случае незакаливающейся стали (кривая 2). [c.371]

Предположим, что имеем цилиндрическую деталь. Кривые охлаждения центра, поверхности и сечения, расположенного на половине радиуса от поверхности, наложенные на С-диграмму, показаны на рис, 235,6. Для данной стали при данных условиях охлаждения на поверхности получится мартенситная структура, в центре—перлитная, на расстоянии половины радиуса получится мартенсит+тростит. [c.294]

Под прокаливаем остью понимают способность стали получать закаленный слой с мартен сити ой или троосто-мартенситной структурой и высокой твердостью, простирающейся на ту или иную глубину. Про-каливаемость определяется критической скоростью охлаждения, зависящей от состава стали. Если действительная скорость охлаждения в сердцевине изделия будет превышать критическую скорость закалки Ук (рис. 129, [c.207]

Растрескивание металла трубопроводов вследствие водородного охрупчивания зарождается на участках стали с твердой мартенситной структурой, обычно в местах концентрации остаточных напряжений, возникающих при изготовлении труб. Как правило, коррозионное растрескивание кольцевых швов трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие среды, связано с непроваром в корне шва или внутренним подрезом. Любая прерывистость в корне шва может явиться причиной коррозионного растрескивания, при этом скорость распространения трещин в процессе эксплуатации газопроводов сернистого газа определяется глубиной и радиусом поверхностного дефекта в вершине сварного соединения [19]. Исследования коррозионных повреждений трубопроводов, изготовленных из стали марки 17Г2С и транспортирующих газ с примесью сероводорода (до 2%), показали, что общим для всех случаев разрушения сварных соединений является зарождение трещин [c.17]

Было установлено, что основной металл разрушенной трубы по химическому составу соответствовал техническим условиям, однако имел пониженную ударную вязкость (при 0°С — 4,05 кгм/см , а при минус 40°С — 3,3 кгм/см , тогда как техническими условиями регламентируются значения не менее 8 и 3,5 кгм/см соответственно). Металл продольных заводских швов по химическому составу также соответствовал требованиям технических условий, а по механическим свойствам (особенно металл ремонтных швов) имел недопустимо высокое временное сопротивление разрыву (до 750 МПа при максимально допустимых по техническим условиям 690 МПа) и низкую пластичность (относительное удлинение для ремонтных швов составляло 2,9% при минимально допустимых 18%, а ударная вязкость при температурах 0 и минус 40°С — 1,45 и 0,69 кгм/см соответственно. В заводских продольных швах имелось много микропор и мелких шлаковых включений, являющихся источниками зарождения микротрещин, величина которых, однако, соответствовала техническим условиям. Металл поперечного монтажного шва содержал хрома на 0,18% больше верхнего допустимого предела и имел неудовлетворительные характеристики пластичности (ударная вязкость при температуре 0°С — 4,96 кгм/см а при минус 40 С — 1,36 кгм/см ). В связи с повышенной чувствительностью стали 14Г2САФ к перегреву в заводских продольных ремонтных швах и поперечных автоматических монтажных швах присутствовали участки металла с крупными ферритными зернами, а в зоне термического влияния — участки с мартенситной структурой. Эти участки металла имели низкую стойкость к коррозионному растрескиванию. [c.59]

Опыты проводили на стали с дуальной ферритно-мартенситной структурой, а фрактальну ю размерность определяли с помощью отношения периметра границ зерен феррита к их площади. Установлено, что в логарифмических координатах эта зависимость линейная (рисунок 2.12), что указывает на фрак-тальность границ зерен. [c.94]

Обычно процесс фазового превращения происходит столь медленно., что его можно считать равновесным. Однако возможны случаи чрезвычайно быстрых превращений с образованием неравновесных структур. Известно образование мартенситной фазы при быстром охлаждении (закалке) стали. В стали, имеющей в начале, т. е. при высокой температуре, аустенитную структуру с гранецентрированной кубической (ГЦК) решеткой, возникает мартенситная структура с тетрагональной объе,мно-центрированной кубической (ОЦК) решеткой. Л артенситные превращения наблюдаются и в других металлических сплавах, в которых возможны структуры с ГЦК или ОЦК и гексагональной плотно [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...