Свободные Моменты инерции приведенны

Силы инерции. Приведение сил инерции к главному вектору и главному моменту. При взаимодействии двух свободных материальных точек к одной из них приложена сила называемая действием, а к другой — сила Р , называемая противодействием. Материальная точка А (рис. 145), к которой приложено действие со стороны материальной точки В, приобретает ускорение чи и впредь именуется з/с- [c.339]

Задача № 200. (Я. Г. Пановко и И. Н. Губанова. Устойчивость и колебания упругих систем. Изд-во Наука , 1967). Составить дифференциальные уравнения свободных вертикальных колебаний автомобиля, происходящих параллельно плоскости его симметрии, если масса приведенной в колебание системы равна т, а момент инерции относительно поперечной оси, проходящей через центр масс, равен /пг . [c.445]

Если перенести точку подвеса в центр качания, то прежняя точка подвеса его станет новым центром качания так как при этом приведенная длина маятника не изменится, то и период колебаний его останется прежним. Таким образом, точка подвеса физического маятника и его центр качания обладают свойством обратимости. Это свойство используется в оборотных маятниках, применяемых для точного определения ускорения свободного падения в тех или иных пунктах Земли. При применении для этой цели оборотного. маятника измеряют его период колебаний и приведенную длину, которую можно найти со значительно большей точностью, чем момент инерции маятника. [c.173]

Этот коэффициент представляет собою циклическую или круговую частоту свободных колебаний. Если восстанавливающая сила создается пружиной (рис. 1.63, б), то коэффициент ТС представляет собою жесткость пружины. При прямолинейном колебательном движении постоянный коэффициент а равен массе т тела или приведенной массе гпп системы при вращательном движении звена — соответственно моменту инерции /, или для системы— приведенному моменту инерции / . [c.100]

Уточненный анализ динамических процессов, происходящих в ДВС с учетом влияния системы регулирования, переменности приведенных моментов инерции кривошипно-шатунных механизмов, диссипативных и нелинейных факторов представляет собой задачу значительной сложности. Рассмотрение этих вопросов выходит за рамки настоящей книги. Обычно используемые в практике методы представления динамических характеристик ДВС для расчетов свободных и вынужденных колебаний достаточно полно изложены в специальной литературе [45 81]. [c.30]

При определенных соотношениях приведенных моментов инерции ведущей и ведомой систем роликовые механизмы часто работают неудовлетворительно. Поэтому иногда приходится отказываться от применения роликовых механизмов и прибегать к другим конструкциям механизмов свободного хода (клиновым, храповым и специальным), которые не освещены в литературе. В предлагаемой книге изложена методика расчета роликовых, клиновых и храповых механизмов. В работе впервые приводятся исследования влияния смазки на работу роликовых механизмов свободного хода и рекомендации по различным видам их смазки. [c.5]

Какие колебательные системы называются математическим и физическим маятниками Выведите формулы для периода колебаний маятников. Зависит ли период колебаний от амплитуды Что называют приведенной длиной физического маятника Почему период математического маятника не зависит от массы, а период физического маятника зависит от момента инерции Какую выгоднее взять массу — малую или большую, если математический маятник используется для измерения ускорения свободного падения Можно ли формулу для периода крутильных колебаний использовать для измерения момента инерции твердого тела [c.354]

Испытываемое сцепление нагружают, соединяя с валом 20 различные маховые массы, эквивалентные массе испытываемого автомобиля. Маховые массы 18, 21 и 22 имеют постоянный момент инерции, а масса 19 — переменный. Каждый из шести дисков массы 19 может быть связан с общим корпусом, вследствие чего изменяется общий момент инерции этой массы. Массы 18, 19, 21 и 22 свободно посажены на вал 20 и могут быть связаны с ним в любом сочетании. При этом можно подобрать массу, эквивалентную приведенному моменту инерции Js автомобиля при заданном передаточном числе трансмиссии автомобиля, в соответствии с формулой [c.300]

Обозначения I — свободная длина стержня / д = а.-/ — приведённая (расчётная) длина л.— коэфициент приведения длины (коэфициент устойчивости) I = № — момент инерции стержня по отношению главной оси, перпендикулярной плоскости изгиба при потере устойчивости г — радиус инерции сечеиия соответствующий I, Р — площадь [c.28]

Упрощенные динамические модели являются нестационарными, поскольку приведенные моменты инерции У4, 3 , Л, /ю, /ц являются переменными по величине. Среди возмущающих моментов наибольшее влияние на крутильные колебания ведущих звеньев механизмов штамповки и фиксации (маховые массы 74, Л) во время выполнения формообразующих операций оказывает момент Это обусловлено сравнительно малыми значениями моментов Мс и Мб. Кроме того моменты Мтз и Мт , составляющие во время вьшолнения разделительной и выталкивающей операций значительную часть момента Мс, смещены по циклу относительно момента Мть Основную роль в возмущении крутильных колебаний ведущего звена механизма перемещения пуансонной головки (маховая масса /ю) играют моменты Мтз и Мт , так как к началу движения пуансонной головки свободные колебания привода, возмущенные моментом, успевают затухнуть. [c.347]

Для анализа поведения механизма в случае, когда ведомое звено выстаивает, следует общую модель разделить на две независимые, одна из которых будет представлять систему батана с моментами инерции /3, /4, /5 /7, а другая с моментами инерции, расположенными на главном валу и /5. Жесткости промежуточных участков между массами останутся такими же, как для общей динамической модели (рис. 5.2). В этом случае поведение механизма будет определяться колебаниями на собственной частоте, если они протекают в пределах зазоров в паре кулачок - ролик. Если конструкция выполнена с предварительным натягом или с монтажными нагрузками, то следует воспользоваться данными, приведенными в главе 3. В любом случае при рассмотрении свободных колебаний надо обращать внимание на характер изменения сил, вызывающих как крутильные, так и изгибные колебания. О наличии колебательного процесса ведомых масс можно судить по результатам расчетов, приведенных в виде графика на рис. 5.4. [c.73]

Кроме того, из этого же. примера заключаем, что в двигателях с зеркальной симметрией (как, например, в 6, 8-цилиндровых и т. д.) не может существовать свободная пара сил, вызывающая колебания всего двигателя вокруг горизонтальной оси, перпендикулярной к оси вала. Две пары сил, одна из которых в таких двигателях появляется в левой половине, а другая в правой половине с равными и противоположными моментами, не передаются наружу, а могут только создавать явление изгиба рамы и фундамента. Вертикальная же составляющая приведенной силы инерции в таких двигателях будет равна удвоенной вертикальной одной половины. Поэтому, при рассмотрении уравновешивания многоцилиндровых машин, могущих быть разбитыми на две одинаковы половины, может иметь значение лишь определение вертикальной составляющей приведенной силы инерции. Определение наибольшего момента может послужить лишь для расчета прочности рамы. [c.74]

Примеры свободное вращение твердого тела и задача трех тел. Рассмотрим сначала задачу Эйлера о вращении твердого тела вокруг неподвижной точки по инерции (см. п. 2.4 гл. 1). Здесь Л1 = Г50(3) =50(3)X/ , группой симметрий О является группа вращений 50(3) ей соответствует пуассонов-ская алгебра первых интегралов, изоморфная алгебре Ли 50(3). Зафиксируем значение кинетического момента и рассмотрим интегральный уровень Мс=Рв<цз) Чс). Нетрудно показать, что при всех значениях с множество Мс является трехмерным многообразием, диффеоморфным пространству группы 50(3). Стационарной группой Ос является одномерная группа поворотов 50(2) твердого тела в неподвижном пространстве вокруг постоянного вектора кинетического момента. Приведенное фазовое пространство Л7е = 50(3)/50(2) диффеоморфно двумерной сфере. [c.110]

В работе В. М. Дубинкина [2.9 (1958) для решения уточненных уравнений изгибных колебаний прямоугольных плит применяется метод разложения искомых функций по собственным функциям. Для квадратной свободно, опертой пластины при действии мгновенного импульса приведен пример и дано сравнение с классической теорией. Показано, что учет инерции вращения и сдвига существенно уменьшает максимальные значения прогибов и изгибающих моментов. [c.155]

Составляющая свободного внутреннего вращения метильной СНд-группы по отношению к H l-rpynne при 298 °К выражена уравнением (4-61 >. Приведенный момент инерции определяется уравнением (4-10), где вычислен как момент инерции метильной группы относительно оси по С—С связи, а /д вычислен как момент инерции СНзО-группы также относительно оси по С—С связи. [c.144]

На рис. 7, в—с приведены динамические схемы машин для испытаний образцов при изгибе силовые схемы этих машин изображены на рис. 4, а и 5, б. На рис. 7, б и г изображены динамические схемы при возбуждении колебаний путем приложения переменной силы к свободному концу образца или к якорю, укрепленному на этом конце, а на рис. 7, д w е динамические схемы при возбуждении колебаний через датчик изгибающего момента Под следует понимать массу якоря укрепленного на конце образца, или (когда якоря не применяют) приведен ную массу, эквивалентную распредс ленной массе образца (или лопатки) при условии, что испытания проводят при колебании системы по первой форме, т. е. на основном тоне. Захват для образца, установленный на упругом элементе динамометра, имеет массу и момент инерции массы Уг-Под Шз подразумевается масса якоря электромагнитного возбудителя колебаний и крепежных устройств для датчика изгибающего момента или масса подвижной системы электродинамического возбудителя колебаний и кре-псжпых устройств датчика изгибающего момента, или масса аналогичных по назначению деталей при использовании возбудителей колебаний других типов. [c.141]

При исследовании обычно используют уравнение (1), принимая массу Шп постоянной. Поскольку скорости некоторых деталей синхронизатора (шестерен, коромысел, шатунов и т. п.) не совпадают с направлением движения поршня, а моменты инерции масс шатунов не являются постоянными на всем протяжении рабочего цикла, то массу /Пп, входяшую в уравнение (1), строго говоря, нельзя принимать постоянной. Имея, однако, в виду относительно небольшой вес перечисленных выше деталей, благодаря чему величина кинетической энергии свободно движущихся поршней определяется главным образом массами поступательно движущихся поршней, массы деталей, совершающих возвратно-вращательное или иное более сложное движение, заменяют некоторой условной ( приведенной ) массой, постоянной на всем протяжении рабочего цикла. [c.181]

Лдм — число оборотов двигателя, соответствующее номинальной мощности пд щ1п число оборотов двигателя, соответствующее холостому ходу J — момент инерц маховика двигателя и деталей трансмиссии, приведенный к ведущим колесам радиус приложения свободной силы тяги Vo — линейная скорость ведущих кол автогрейдера 1д — величина заглубления отвала. [c.210]

Действительно, так как средняя угловая скорость машины ср и избыточная работа Лщах (ф) должны считаться заданными, то единственно свободным параметром является приведенный момент инерции, который можно изменять в соответствии с выбранным коэффициентом неравномерности хода машины. Если коэффициент неравномерности хода машины окажется большим, то для его уменьшения следует увеличить приведенный момент инерции механизма. С этой целью чаще еевго иа валу машины укрепляют маховик в форме сплошного диска или шкива со спицами и массивным ободом, являющимся аккумулятором кинетической энергии. [c.512]

Теперь, после определения параметров периодического движения модели (см. рис. 67), найдем параметры гасителя со свободно перекатывающимися телами Т (рис. 68, а, б), установленного на ведущем валу вариатора. Работа гасителя эффективна Б том случае, когда известная сила инерции массы с приведен-лым моментом инерции /п (см. рис. 67) уравновещивается силами, действующими со стороны тел Т. Этому соответствует следующее уравнение [c.125]

Здесь Е — модуль упругости первого рода в кг1мм — наименьший момент инерции поперечного сечения в мм V /—приведенная или свободная длина в мм, а индекс 9 (эйлерова сила) указывает, что критическая сила соответствует случаю статического нагружения стержня. [c.510]

График зависимости аг+т=/(аг), построенный по замерам последовательных амплитуд угла атаки на осциллограмме, приведен на рис. 6.2.4. Значение угла б на нем равно 43,5°. Периоды свободных колебаний модели с грузом и без него соответственно оказались равными Ts O.OlSe сек и 71=0,01 сек. Момент инерции груза на модели д/ ==0,00065 кг-м . Поэтому согласно (6.2.31) момент инерции этой модели [c.307]

Принимая на основании теоремы Делоне ( 76), что энергия свободного твердоготела, приведенного в движение импульсивной парой с моментом (X, л,-j), является максимальной, доказать, что при выборе за оси координат главных Центральных осей инерции компонентами угловой скорости будут [c.211]

Колебания в рлоскости осевой линии стержня. Прямолинейный бесконечный стержень (см. рис. 8.11) был изогнут моментами Мао и закреплен. Участок стержня между сечениями А и В имеет постоянный радиус кривизны Rq. Затем стержень был приведен в движение с продольной скоростью W. Рассмотрим свободные колебания стержня в плоскости чертежа, пренебрегая инерцией вращения (Узз = 0). [c.204]

На рис. 6.7.14 приведен результат численного эксперимента, иллюстрирующий волновой процесс в слое пузырьковой жидкости, или, другими словами, пузырьковом или пористом экране (0 г 0,4 м), прилегающем к неподвижной стенке РГ (г = 0,4 м) и отделяющем ее от области, занятой газом (г<0). Из газа на контактную границу К (г = 0) между газом и пузырьковой жидкостью падает ударный импульс. Момент достижения фронтом этого импульса границы К принят за 1 = 0. Распределение давления по координате исходного импульса показано на рис. б за 0,1 мс до достижения импульсом границы К (г = — 0,1 мс). В этот момент длина импульса Lg 0,35 м. В результате взаимодействия этого импульса с контактной границей К в газ отражается ударная волна, параметры и эволюция кото-ро1г будут практически такими же, как при отражении рассматриваемого импульса от неподвижной стенки (см. обсуждение после рис. 6.7.12). Одновременно в пузырьковый слой пройдет ударный импульс сжатия. На рис. 6.7.14 представлен такой вариант, когда характеристики пузырьковой жидкости, развертка давления р 0, I) при г = 0 (показанная линией К на рис. г), а следовательно, и прошедший в пузырьковый слой импульс точно такие же, что и на уже обсуждавшемся рис. 6.7.5, в. Соответствующий период до момента, когда импульс достигает стенки , показан в виде эпюр давления на рис. б. После отражения от неподвижной стенки Ш сигнал вернется на границу К здесь возникает волна разрежения, как на свободной поверхности, где р = Ро. Эта волна может вызвать снижение давления по сравнению с начальным. Эпюра давления при i = 18,2 мс соответствует максимальному снижению давления за все время процесса, когда пузырьковый экран из-за упругости газа и инерции жидкости расширяется. [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...