Экран пузырьковый

Дарси закон фильтрации 309, 312 Декремент затухания И, 13, 20 Демпфирование (см. Экран пузырьковый) [c.352]

Эволюционности разрыва условие 317, 320 Экран пузырьковый 102—107 Энергия кинетическая мелкомасштабного радиального движения 120, 127, 133 [c.355]

Эксперименты выполнялись на установке, схема которой показана на фиг. 5.24. Пузырьковый экран был образован при помощи [c.261]

Рис. 6.7.13. Расчетные осциллограммы на датчиках L, К ш W при прохождении бесконечно длинной (стационарной) ударной волны интенсивностью p = pi/po = i,6 из однофазной жидкости (воды г < О, ро = 0,5 МПа) в пузырьковый экран (О < г < 0,4 м, вода + воздух Ро = 0,5 МПа Тд = 293 К ajo = 0,02 ао = 1,0 мм) и отражении от твердой стенки [г — 0,4 м). Буквенные указатели L, К, W соответствуют датчикам в жидкости (г = —1,05 м), иа контактной границе (г = 0) и на твердой стенке (г = 0,4 м). Буквой W отмечена осциллограмма , когда вместо пузырькового экрана имеется чистая (однофазная) вода. В координатах Рк к показана зависимость давления и скорости на контактной границе К после прохождения ударной волны. Цифра I соответствует состоянию за падающей волной, II — состоянию на контактной границе К после прохождения волны в пузырьковый экран, III — состоянию после прихода па контактную границу К отраженной волны от твердой стенки W. Показания датчика L после прохождения волной контактной границы повторяют показания датчика К с запаздыванием At = 1,05/1500 — 0,7 мс

Противоположный эффект может реализоваться, если пузырьковый или пористый экран защищает стенку от достаточно длинных ударных волн из газа или из среды в акустическом отношении более мягкой, чем пузырьковая жидкость. [c.104]

Рис. 6.7.15. Расчетные осциллограммы давления на жесткой стенке (см. датчик W на рис. 6.7.14, а при г = 0,4 м) в результате прохождения волновых импульсов различной длительности через примыкающий к стенке экран толщиной L = 0,4 м из пузырьковой жидкости (вода + пузырьки воздуха). Параметры экрана те же, что и на рис. 6.7.14. Линии К соответствуют осциллограммам давления p(t) исходных импульсов на входе в экран (г = 0). Рис. а, б, в, г соответствуют различным длительностям сигнала Д(о->-оо 4 1 0,5 мс (Afo = 1 мс (в) соответствует рис. 6.7.14, г)

Вместе с тем в условиях эксплуатации в отдельных локальных зонах экранной системы возможно неустойчивое (переходное) состояние кипения. Количество таких локальных зон и границы их распространения зависят от условий работы поверхности нагрева и ее состояния, скорости движения жидкости, давления, тепловой нагрузки и т. д. Кипение в области неустойчивого состояния характеризуется частой сменой пузырькового кипения пленочным [c.11]

Выше отмечалось, что пароводяная коррозия может протекать последовательно с подшламовой коррозией. Наличие рыхлых пористых отложений, способных задерживать паровой слой и подавлять обратную диффузию примесей котловой воды от стенки к потоку среды, стимулирует пароводяную коррозию. При высоких тепловых нагрузках и дестабилизации нормального режима кипения пароводяная коррозия может развиваться самостоятельно даже в условиях нормируемого качества питательной воды и отсутствия отложений в экранных трубах. При этом более высокая скорость пароводяной коррозии в сравнении с подшламовой связана именно с чередующимся образованием на металле окисных пленок при контакте поверхности металла с потоком среды и их разрушением под воздействием значительных (до 100—200 °С) температурных колебаний при переходе от пузырькового к нестабильному пленочному кипению и обратно. Если борьба с подшламовой коррозией предусматривает главным образом снижение выноса в котлы из питательного тракта окислов железа, то предупреждение пароводяной коррозии требует также обязательного воздействия на уровень тепловой нагрузки и (или) устранения нарушений гидродинамики потока среды. 34 [c.34]

При расслоении пароводяной смеси, опрокидывании циркуляции и образовании свободного уровня в трубах локальная концентрация солей в пристенном слое этих труб может в сотни раз превышать среднюю концентрацию солей в циркулирующей котловой воде, так как происходит глубокое местное упаривание последней. Установлено, что расслоение пароводяной смеси (лотковый режим течения) наблюдается обычно в интенсивно обогреваемых горизонтальных и слабонаклоненных парообразующих трубах экранов. При этом в нижней части трубы, где движется вода, имеет место нормальное пузырьковое кипение жидкости и температура стенки трубы мало отличается от температуры насыщения. В верхней же части сечения, где на стенках трубы отсутствует сплошная жидкая пленка, температура стенок трубы может быть значительно выше, ввиду того что на сухих участках коэффициент теплоотдачи от стенки к пару на.м.чого меньше, чем от стенки к воде. [c.88]

Влияние пузырьковых экранов. В последние годы внимание исследователей привлекают вопросы затухания и усиления подводных волн при их прохождении через слои пузырьковой жидкости [100, 149]. Актуальность подобных исследований связана с задачей снижения интенсивности волн, падающих на препятствия. Для случая цилиндрического бака был проведен расчет для случая пузырькового [c.111]

Численные эксперименты показали возможность управления поведением гидроупругих систем с помощью пузырьковых экранов. В рассмотренных вариантах волна давления после прохождения пузырьковых экранов удлинялась, а амплитуда и скорость ее распространения уменьшались. Это приводило к изменению характера деформирования конструкции по сравнению с чистой жидкостью. [c.112]

В работе [96] исследовались акустические свойства пузырей воздуха в воде для определения влияния пузырей, образующихся в следах кораблей и подводных лодок, на распространение звука. Были проведены измерения коэффициентов затухания звука при прохождении через пузырьковый экран (430 X 76 мм при различных вертикальных размерах до 152 мм) и отражение звука от этого экрана при различной концентрации пузырей в некотором интервале их размеров. Пузыри были образованы при помощи генератора пузырей (микродисперсера). Радиусы пузырей измеряли оптическими и акустическими методами. Акустические измерения сводились к определению резонансной частоты сод пузыря [c.261]

Появлению намагниченности могут способствовать многие факторы, например тепловые возмущения, существенная неравномерность тепловых потоков по высоте и периметру труб, изменение температуры стенки, действие мазутного факела как низкотемпературной плазмы, акустоэлектрический эффект вследствие работы отрыва паровых пузырей и их захлопывания. Рассмотрение этих процессов в динамике показывает, что важнейшим фактором следует считать именно термоволновой эффект. Очевидно, эффект проявляется в наибольшей мере в мазутных котлах давлением 110-155 кгс/см на участках с высокой тепловой нагрузкой, особенно при нарушении стабильного пузырькового кипения, в результате чего максимум магнитной индукции наблюдается вдоль образующей экранной трубы, наиболее выступающей в топку. Действие такой магнитной ловушки оказывается достаточным для образования отложений на узком участке внутренней поверхности парогенерирующей трубы вдоль указанной образующей даже в условиях весьма незначительного содержания взвешенных ферромагнитных примесей в котловой воде. Наблюдаемое в практике эксплуатации явно выраженное неравномерное (чередующееся) распределение отложений по длине экранной трубы с обогреваемой ее стороны, по-видймому, соответствует узлам пучности волн магнитной индукции. [c.54]

Данные, полученные в опыте при характерной низкой скорости потока, представлены на фиг. 4. Условия проведения опыта были такими, что всегда происходило кипение недогретой жидкости. Однако зонд не отмечал колебаний и слабого снижения уровня сигнала, характерных для пузырькового режима течения, до тех пор, пока неравновесные нузыри не становились относительно большими по величине. В области педогрева пузыри малы по сравнению с диаметром трубы, но вблизи области нулевого паро-содержания преобладают гораздо более крупные пузыри, что иллюстрируется на графике для Xq = 0,7%. Желательно иметь непрерывную регистрацию кривой на экране осциллографа, так как его инерционность значительно меньше, чем у самопишущего прибора. Например, для пузырькового режима течения момент прохождения крупных пузырей фиксируется осциллографом, но не обнаруживается самопишущим прибором. [c.36]

На рис. 6.7.14 приведен результат численного эксперимента, иллюстрирующий волновой процесс в слое пузырьковой жидкости, или, другими словами, пузырьковом или пористом экране (0 г 0,4 м), прилегающем к неподвижной стенке РГ (г = 0,4 м) и отделяющем ее от области, занятой газом (г<0). Из газа на контактную границу К (г = 0) между газом и пузырьковой жидкостью падает ударный импульс. Момент достижения фронтом этого импульса границы К принят за 1 = 0. Распределение давления по координате исходного импульса показано на рис. б за 0,1 мс до достижения импульсом границы К (г = — 0,1 мс). В этот момент длина импульса Lg 0,35 м. В результате взаимодействия этого импульса с контактной границей К в газ отражается ударная волна, параметры и эволюция кото-ро1г будут практически такими же, как при отражении рассматриваемого импульса от неподвижной стенки (см. обсуждение после рис. 6.7.12). Одновременно в пузырьковый слой пройдет ударный импульс сжатия. На рис. 6.7.14 представлен такой вариант, когда характеристики пузырьковой жидкости, развертка давления р 0, I) при г = 0 (показанная линией К на рис. г), а следовательно, и прошедший в пузырьковый слой импульс точно такие же, что и на уже обсуждавшемся рис. 6.7.5, в. Соответствующий период до момента, когда импульс достигает стенки , показан в виде эпюр давления на рис. б. После отражения от неподвижной стенки Ш сигнал вернется на границу К здесь возникает волна разрежения, как на свободной поверхности, где р = Ро. Эта волна может вызвать снижение давления по сравнению с начальным. Эпюра давления при i = 18,2 мс соответствует максимальному снижению давления за все время процесса, когда пузырьковый экран из-за упругости газа и инерции жидкости расширяется. [c.104]

МПа, считали 1676—1886 тыс. кДж/(м -ч), т. с. 400—450 тыс. ккал/(мУч). Такой тепловой поток способен приводить к нарушению нормального пузырькового режима кипения в экранных трубах, переходу на нестабильное пленочное кипение, частым и значительным колебаниям температуры стенки, разрушению защитной пленки магнетита, коррозии оголенного металла под действием кипящей воды [2]. Исследования коррозионных повреждений экранных труб котлов ТГМ-151 (11 МПа) и ТГМ-96 (15,5 МПа) Волгоградской ТЭЦ-2 показали ошибочность изолированного рассмотрения основных факторов, определяющих повреждения, т. е. теплового напряжения и водно-химического режима. Эти факторы взаимосвязаны, и требуется сов.местное пх рассмотрение [3]. Там же было признано целесообразным условное разделение различных видов повреждений экранных труб от внутренней коррозии на два типа I — вязкие повреждения, когда результатом коррозии является потеря металла , т. е. утонение стенки трубы II— хрупкие повреждения, когда такое утоиенне отсутствует либо оно совсем незначительно. К первому типу отнесли пластичные повреждения в результате протекания под слоем относительно рыхлых отложений электрохимической коррозии (подшламовой, ракушечной, щелочной) [3]. К нему же, очевидно, относятся и повреждения в результате пароводяной и стояночной коррозии, протекающие как при наличии, так часто и при практическом отсутствии отложений. Ко второму типу отнесли бездеформационные хрупкие повреждения межкристаллптного характера, обусловленные влиянием водорода на металл труб [3, 4]. [c.10]

Пароводяная коррозия. Она поражает те теплонапряженные участки парообразующих труб вблизи сварных швов, в области гибов (например, обводов горелок, аэродинамических выступов на выходе топочных камер), слабонаклонные или горизонтальные участки, где возможны нарушение гидродинамики или расслоение потока пароводяной смеси, попеременный контакт с кипящей водой и паром теплоотдающей поверхности, разрушение покрывающих ее окисных пленок. Вертикальные участки экранных труб поражаются пароводяной коррозией в зонах высоких тепловых нагрузок, когда в результате достижения околокрити-ческих условий происходит переход от нормального пузырькового кипения к нестабильному пленочному с появлением частых и значительных колебаний температуры металла, разрушением покрывающих его защитных пленок и окислением металла в горячей воде (см. 2.1). Внешне пароводяная коррозия проявляется в виде кругообразных или эллипсовидных кратеров различной глубины и протяженности, которые иногда образуют довольно длинные коррозионные борозды. Углубления обычно заполнены магнетитом, имеющим в сечении слоистую структуру. [c.34]

Повреждения первого типа происходят как при наличии самых различных отложений в экранных трубах (подшламовая, ракушечная, щелочная коррозия и т. п.), так и при их практическом отсутствии (пароводяная коррозия, коррозия в кислой среде, кислородная коррозия) в зонах и высоких, и пониженных тепловых нагрузок. При этом в большинстве случаев металл на участке повреждения сохраняет прочностные характеристики и остается пластичным. Непосредственно в местах наибольшего коррозионного износа стенки могут иногда обнаруживаться и структурные изменения металла, особенно при пароводяной и ракушечной коррозии, например сфе-роидизация перлита как результат локального перегрева металла под массивными бугорчагььми отложениями структура закалки (мартенсит) из-за внезапного контакта котловой воды с относительно горячим пятном стенки при разрушении и отслаивании магнетитной пленки или слоя отложений, а также при нарушении пузырькового кипения и попеременном контакге металла с паром и кипящей водой. [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...