Цикл КПД относительный

Как следует из расчетов, применение промежуточного охлаждения повышает КПД цикла (в относительном выражении) примерно на 7 % и уменьшает удельный расход воздуха (при оптимальных по КПД значениях я) примерно на 20 %. С учетом всех факторов КПД двигателя с регенерацией и промежуточным охлаждением при is = 900 °С, г = 0,75 составит 31,5 %. [c.190]

Используя (2.10) и (2.11), получаем развернутое выражение (структуру) КПД электростанции по производству электроэнергии в зависимости от термического КПД цикла и относительных КПД элементов оборудования [c.17]

Относительный внутренний КПД т]ог, характеризующий степень совершенства действительного цикла по сравнению с теоретическим, подсчитывается как отношение действительной работы пара в турбине /д к теоретической /ц [c.208]

В учебных лабораториях невозможно провести натурное исследование циклов паротурбинных установок — циклов тепловых (ТЭС) и атомных (АЭС) электростанций. Физическое моделирование работы ТЭС и АЭС в учебной лаборатории также невозможно, так как не удается создать маленькую турбину для лабораторий, у которой внутренний относительный КПД был бы таким же как у реальных турбин. Поэтому единственным реальным методом исследования циклов ТЭС и АЭС является метод математического моделирования. Кроме того, необходимо помнить, что при математическом моделировании резко расширяется число регулируемых параметров и диапазон их изменений. Например, в натурном эксперименте невозможно исследовать влияние типа турбины или размеров котельного агрегата на параметры установки, математическая модель позволяет это сделать в натурном эксперименте нельзя создавать аварийные ситуации (слишком высокая температура пара перед турбиной или очень большая конечная влажность пара), математическая же модель позволяет просчитать любой (даже не реальный) режим работы.. [c.241]

Следует построить графики зависимости Л т, пту пту. Т1г. Л и Хад от XI. Изобразить в Т, -диаграмме два цикла ПТУ на насыщенном паре при Х1 = 1 и Х1< 1, а в /г, -диаграмме— процессы расширения пара в турбине. Объяснить полученные результаты, используя понятия средних температур подвода и отвода теплоты, а также зависимости внутреннего относительного КПД турбины от степени сухости (10.46). [c.271]

Примем в качестве регулируемых параметров цикла рассматриваемой ПТУ следующие величины давление и температуру пара перед турбиной (рь /1), давление в конденсаторе р2, паропроизводительность котла (расход пара) О, температуру питательной воды п.в, число регенеративных подогревателей п, внутренние относительные КПД турбины и насоса П 01. Под величиной будем [c.294]

Экономичность цикла существенно зависит от степени повышения температуры Повышение начальной температуры газа /3 на 100° вызывает относительное увеличение КПД tJi на 10 % (в районе tg = 800 °С). По мере дальнейшего повышения tg влияние этого фактора несколько убывает. Снижение начальной температуры воздуха на 1° эквивалентно повышению температуры газа на 3,5—4°. [c.186]

Расчеты показывают, что введение промежуточного подогрева приводит к относительному увеличению КПД цикла примерно на [c.191]

Как показывают расчеты [ 1 ], максимальное значение КПД цикла достигает при относительном расходе пара 0,25. Ввиду большого перепада энтальпий в паровой турбине мощность, выра- [c.207]

В отечественной литературе для анализа эффективности циклов используются кроме термического и внутреннего относительного КПД понятия внутреннего (внутреннего абсолютного) КПД и эффективного КПД. Внутренний абсолютный КПД определяется. как КПД реального необратимого цикла и равен произведению термического КПД на внутренний относительный. Эффективный КПД характеризует эффективность теплосиловой установки Б целом и равен работе, отданной установкой внешнему потребителю, отнесенной к количеству теплоты, подведенной к установке. (Примеч. ред.) [c.57]

С термодинамической точки зрения желательно иметь рабочие тела с малыми отрицательными значениями ds"jdT. В этом случае процесс адиабатного расширения рабочего тела на турбине заканчивается в парожидкостной области диаграммы состояний при высоких значениях относительных массовых паросодержаний. В таком цикле нет необходимости осуществлять регенерацию, а следовательно, и вводить дополнительный элемент-регенератор в технологическую схему установки, что способствует улучшению ее технико-экономических характеристик. Кроме того, при л = 0,95. .. 0,97 появление влаги в проточной части турбины в конце процесса расширения не оказывает заметного влияния на ее КПД и энергетическую эффективность ПТУ в целом. При больших отрицательных значениях производной ds"ldT для достижения значений, близких к единице относительного массового паросодержания потока, в конце процесса расширения на турбине пар в цикле ПТУ приходится перегревать. Введение перегрева всегда выгодно с термодинамической точки зрения, поскольку это способствует увеличению термического КПД цикла. Однако при этом ухудшаются массогабаритные характеристики парогенератора из-за введения в его состав дополнительного элемента — пароперегревателя. В ряде случаев этот фактор оказывает превалирующее влияние на технико-экономические характеристики ПТУ и обусловливает их ухудшение. При положительных значениях производной ds"ldT процесс расширения в турбине заканчивается в области перегретого пара. Это создает весьма благоприятные условия для работы турбины, так как исключает появление конденсата в конце процесса расширения, соответствующие потери энергии, и эрозию лопаток рабочих колес, а также отпадает необходимость в перегреве пара перед подачей его в турбину. Однако температура торможения перегретого пара на вы- [c.9]

Перейдем теперь к рассмотрению модели первого уровня оптимизации ПТУ второй схемы, циклы которой изображены на рис. 9.2. В качестве независимых переменных целевой функции модели этой установки целесообразно использовать давление торможения парового потока на выходе из первой ступени турбины р2 и температуру жидкости на входе в конденсирующий инжектор Т]2. Если выбор первой из них достаточно очевиден, то относительно Т12, которая в модели ПТУ первой схемы принималась неизменной, необходимо сделать следующее замечание. С одной стороны, по мере уменьшения значений Тп давление потока на выходе из конденсирующего инжектора возрастает, что способствует повышению энергетической эффективности ПТУ. С другой стороны, при снижении значений Г/г происходит уменьшение кратности циркуляции D = ij— te)/(is — L12) и в соответствии с уравнением (2.18) — уменьшение массового расхода рабочего тела, проходящего через вторую ступень турбины и поверхностный конденсатор к жидкостному соплу конденсирующего инжектора Шц. , что ведет к снижению мощности второй ступени турбины и КПД в целом. Указанный неоднозначный характер влияния Г/2 на эффективный КПД ПТУ второй схемы т эф п определяет необходимость включения Г/г в число оптимизируемых параметров. При этом остаются в силе высказанные ранее соображения по поводу минимально допустимого значения Т,2. [c.162]

Конечная температура пара современных крупных конденсационных турбоустановок изменяется в относительно нешироких пределах, от 295 до 310 К- Если принять Тк— =300 К, то при 7 о=600 и 800 К КПД цикла Карно равен соответственно 0,50 и 0,625 при Го=900 К т]г =0,667. Таким образом, КПД цикла Карно сравнительно быстро возрастает с повышением начальной температуры пара. [c.32]

Кривые КПД цикла т] дают только первое приближение при определении оптимального значения начального давления пара ро, при постоянной начальной температуре to. Следующим шагом должен быть учет энергетических потерь турбины, что достигается посредством введения внутреннего относительного КПД турбины Цо1. С учетом этой величины внутренний абсолютный КПД турбоустановки [c.37]

При высоких относительно давлениях промежуточного перегрева начальная температура эквивалентного цикла Карно и КПД дополнительного цикла выше, чем в исходном цикле, и, следовательно, КПД цикла с промежуточным перегревом пара возрастает, Tln.n TIO- [c.39]

Эффективность промежуточного перегрева пара в действительном цикле проявляется в большей мере, чем в теоретическом. Это объясняется благоприятным действием промежуточного перегрева пара на внутренний относительный КПД ступеней турбины после промежуточного перегрева. КПД этих ступеней т)"ог возрастает в связи с повышением температуры пара, работающего в этих ступенях, и снижением влажности пара в последних ступенях турбины до 8—Ю7о. [c.40]

Указанные недостатки отсутствуют при паровом промежуточном перегреве конденсирующимся паром (рис. 4.11). Паровой перегрев можно выполнить, используя для этого некоторую часть свежего пара или пара из отбора турбины. Теплообмен в этом случае происходит при температуре не выше критической (около 647 К) или немного выше (при сверх-критическом начальном давлении свежего пара). Это определяет невысокую возможную температуру промежуточного перегрева пара, соответственно пониженное его давление и малый энергетический эффект. Теоретически при низком давлении промежуточного перегрева возможно даже снижение термического КПД теоретического цикла. Однако повышение внутреннего относительного КПД ступеней турбины в связи с уменьшением конечной влажности пара приводит в конечном счете к повышению КПД турбоустановки на 2—3% благодаря паровому промежуточному перегреву. [c.42]

Повышение начального давления приводит к росту термического КПД цикла. В то же время при неизменной мощности турбины в этом случае уменьшается объемный расход пара, что снижает внутренний относительный КПД, также возрастают потери пара через уплотнения вала. [c.349]

Механический КПД и КПД электрического генератора достаточно велики и составляют 0,96—0,99. Поэтому электрический КПД Г] в основном определяется термическим КПД цикла т] и относительным внутренним КПД 1 . Правда, увеличение одного из них вообще не всегда ведет к увеличению экономичности, так как второй из них может уменьшаться. [c.26]

Термический Т1, и внутренний Т1, (абсолютный внутренний) КПД ГТУ характеризуют использование подведенной теплоты при ее преобразовании в работу в цикле и учитывают потерю теплоты в холодном источнике (окружающей среде). КПД ГТ r p-j. и компрессора Г (внутренние относительные КПД), механический эффективный КПД г , КПД электрогенератора ГТУ, являясь относительными КПД, характеризуют степень технического совершенства соответствующего элемента оборудования установки. [c.35]

При такой организации шагового цикла отсутствуют затраты энергии на поддержание массы машины, так как в отличие от машин предыдущего типа вес корпуса воспринимается не двигателями, а тормозом. Постоянство скоростей приводов на всех фазах позволяет отказаться от неэкономного функционального привода, что значительно повышает КПД и исключает соответствующие системы управления приводами. Ортогональный движитель обладает наиболее рациональной траекторией опорной точки - относительно земли на < зах опускания и подъема ноги она движется вертикально. [c.603]

Итак, по завершении последовательности расчетов при заданных термодинамических условиях и заданном коэффициенте мощности определены приемлемые комбинации параметров трубок. Кроме того, определено влияние повышения коэффициента мощности на относительное напряжение, сравнительную стоимость, температуру газа на выходе нагревателя и КПД цикла. Теперь конструктор может сделать выбор в соответствии с заданными требованиями. [c.361]

Хотя термический КПД паросиловой установки, работающей по циклу Карно, относительно большой, с учетом условий работы теплосилового оборудования он практической реализации почти не получил. Это обусловлено тем, что при работе на влажном паре, который представляет собой поток сухого насыщенного пара со взвешенными в нем капельками воды, условия работы проточных частей паровых турбин (поршневых паровых машин) и компрессоров оказываются тяжелыми, течение оказывается газодинамически несовершенным и внутренний относительный КПД г/о< этих машин снижается. [c.233]

Топливо в газотурбинных установках может сгорать как при постоянном давлении, так и при постоянном объеме. В последнем случае газотурбинная установка из-за наличия системы распределения является сравнительно более сложной, а турбина вследствие дополнительных потерь в клапанах имеет меньший относительный внутренний КПД. Поэтому на практике наибольшее распространение получили газотурбинные установки, работающие по циклу с подводом теплоты при р = onst, несмотря на то, что циклы с подводом теплоты при постоянном объеме термодинамически более выгодны. [c.530]

При заданном значении температуры Т, для цикла с подводом теплоты при V = onst существует оптимальный цикл, характеризующийся наибольшим значением эффективного КПД при данных значениях внутренних относительных КПД турбины и компрессора. [c.534]

При работе с математической моделью ПТУ на насыщенном паре необходимо представлять уровень значений регулируемых параметров этого цикла, реализуемого в схемах АЭС [55, 56]. Начальное давление р1 6-1-7 МПа, л 1 1 давление в конденсаторе рк зависит от ряда причин и колеблется от 3 до 7 кПа. Внутренний относительный КПД турбины г)о( " =0,8-1-0,9 насоса т1ог"=0,7- -0,85. [c.269]

При сравнении тепловых двигателей, использующих теплоту различных температурных потенциалов, термический КПД цикла отражает лииш внешние условия, но не совершенство самой машины, так как в выражения вида т]( = 1 — входят температуры источника и приемника Тг теплоты, но не характеристики рабочего тела в цикле. Для учета конкретных потерь в практику были введены дополнительные показатели эффективности преобразования, такие, как индикаторный, относительный, электрический, эффективный и другие КПД машин и отдельных их элементов. Разнородность этих коэффициентов затрудняет сравнительный анализ эффективности тепловых двигателей. [c.366]

Поскольку же 90—98% энергии даже обогащенного урана в реакторах на тепловых нейтронах не используются, то под КИД АЭС, составляющим 30—38% , понимается КПД теплового цикла, истинный же КПД АЭС в этом случае снижается почти в 100 раз — до 0,30—0,35%. Отсюда видно, что относительный вклад КПД теплового цикла в действительный общий КПД АЭС очень мал п повышение первого до максимума в 40—42% не иаменит сколько-нибудь заметно общую низкую эффективность использовання ядерного топлива в реакторах на тепловых нейтронах. [c.164]

Остановимся кратко на радиоизотопных ЯЭУ. Вследствие относительной дороговизны и малой энергонроизводительности ПЭ для этого ЭИ должен иметь высокий КПД, таковым обладают поршневые расширительные машины, включая стирлинг. Рабочим телом могут служить пары и газы. Однако при получении высокого КПД газового цикла требуются высокие давления, что грозит разрушением ЭУ, поскольку при нарушении циркуляции или падения давления газа повышается температура топливных покрытий и топлива, а аварийный теплоотвод затруднен. В силу этого, а также других соображений пока предпочтение отдается парожидкостному циклу с поршневой РМ. [c.186]

ТЕОРЕМА (Ирншоу система неподвижных точечных зарядов электрических, находящихся на конечных расстояниях друг от друга, не может быть устойчивой Карно термический КПД обратимого цикла Карно не зависит от природы рабочего тела и являегся функцией абсолютных температур нагревателя и холодильника Кастильяно частная производная от потенциальной энергии системы по силе равна перемещению точки приложения силы по направлению этой силы Кельвина сила (или градиент) будет больше в тех точках поля, где расстояние между соседними поверхностями уровня меньше Кенига кинетическая энергия системы равна сумме двух слагаемых — кинетической энергии поступательного движения центра инерции системы и кинетической энергии системы в ее движении относительно центра инерции Клеро с уменьшением радиуса параллели поверхности вращения увеличивается отклонение геодезической линии от меридиана Кориолнса абсолютное ускорение материальной точки рав1Ю векторной сумме переносного, относительного и кориолисова ускорений Лармора единственным результатом влияния магнитного поля на орбиту электрона в атоме является прецессия орбиты и вектора орбитального магнитного момента электрона с некоторой угловой скоростью, зависящей от внешнего магнитного поля, вокруг оси, проходящей через ядро атома и параллельной вектору индукции магнитного поля Остроградского — Гаусса [для магнитного поля магнитный поток сквозь произвольную замкнутую поверхность равен нулю для электростатического поля <в вакууме поток напряженности его сквозь произвольную [c.283]

Из Трех последних уравнений с учетом того, что к = = 54 3 3 6 4/5i-2-3-4-i. послб нбсложных алгебраических преобразований и получается соотношение (1.1). Оно показывает, что изменение г ( зависит от относительной рабочей площади присоединенного цикла и отношения термических КПД основного и присоединенного циклов. [c.7]

Коэффициенты полезного действия т] ту и r t — абсолютные, они характеризуют использование теплоты при преобразовании ее в работу в цикле и учитывают потерю теплоты в холодном источнике (в конденсаторе турбины) КПД "Пог, iloe, t]o3, Лм и т)г, как и Tin.к и т)тр, — относительные-, они характеризуют степень технического совершенства соответствующего элемента оборудования электростанции. [c.17]

Регенеративный подогрев питательной воды на КЭС при промелсуточном перегреве пара имеет ряд особенностей. Относительное повышение КПД от регенерации при промежуточном перегреве пара меньше, чем без него, так как КПД исходного цикла без регенерации более высок, а отборы пара после проме-л<уточного перегрева уменьшаются. Пар в отборах после промежуточного перегрева имеет более высокую энтальпию, чем пар такого же давления в турбине без промежуточного перегрева. Использование более перегретого пара для подогрева воды меиее выгодно из-за уменьшения отборов пара на регенерацию и увеличения пропуска пара в конденсатор и, следовательно, потери теплоты в нем. Относительное повышение КПД турбоустановки от регенерации бцг при промежуточном перегреве пара меньше, чем без него, почти во всем интервале подогрева воды (рис. 5,10). Из формулы (5.3,6) видно, что промежуточный перегрев пара оказывает влияние на энергетический коэффициент (SorA/ir) / (а,(АЯк). В области до промежуточного перегрева Аг уменьшается только из-за увеличенного общего теплоперепада АЯк, а после промежуточного перегрева на Аг в одном напра1влении оказывают влияние значения Ur (уменьшаясь) и а,( и ДЯ,( (увеличиваясь). Однако при низких давлениях отборов эти факторы компенсируются ростом теплоперепадов отбираемого пара, поэтому КПД турбоустановки с промежуточным перегревом мом ет превысить КПД турбоустановки без него. [c.62]

Начальные па раметры пара Средняя температура подвода теплоть в цикле r,f К Внутренние относительные КПД турбин ТЭЦ и КЭС [c.94]

В данных табл. 1.21 четко прослеживается, что основу мирового энергетического баланса и в перспективе ближайгпих пяти десятилетий будут составлять органические топлива, доля которых в общем мировом производстве первичных энергетических ресурсов на уровне 2020 г. будет находиться в пределах 70—84 % и в 2050 г. — 59—73 %. В этой связи можно отметить следующее. Большая группа сотрудников Минэнерго США выступила на конгрессе МИРЭС в г. Хьюстоне с докладом Путь к экологически чистой и приемлемой энергии для XXI века . По мнению авторов этого доклада, на базе органического топлива в будущем столетии можно будет производить относительно дешевую электроэнергию с КПД электростанции 60 % при использовании угля и с КПД 70 % при использовании природного газа. При этом, как они считают, будет обеспечен замкнутый углеродный цикл при сжигании угля, а выброс загрязняющих веществ в атмосферу будет практически сведен к нулю. Предполагается также, что в следующем веке будут широко применяться технологии производства на базе угля экологически чистых топлив и химических продуктов с коэффициентом полезного использования угля свыше 90 % [30]. [c.28]

При кратковременной работе передачи с большими (относительно величины времени цикла) перерывами в целях получения наибольшей компактности передачи рационально назначать наименьшее значение Zx, так как в этом случае понижение КПД передачи, вследствие уменьшения угла 7, не окажет существенного влияния на тепловой баланс редуктора. При продолжительной работе редуктора и больших передаваемых мощностях первостепенное значение будет иметь КПД редуктора. [c.402]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...