Изгиб данные опыта

Даниил Бернулли который занимался изучением поперечных колебаний упругих стержней одновременно с Эйлером, также вывел дифференциальное уравнение (Ь), нашел его общее решение и рассмотрел различные граничные условия, соответствующие свободному, опертому и защемленному концам стержня. Теоретические выводы Д. Бернулли сопоставлял с данными опытов, которые он проводил над длинными и тонкими стержнями. При этом жесткость стержня на изгиб он определял по формуле для прогиба конца консоли под действием сосредоточенной силы. [c.171]

Изгиб 26, 221, 483, 495, 509 —, гипотезы 260 —, данные опыта 259 —, деформации 351 —, дифференциальные зависимости 374 [c.848]

Как известно, переход ламинарного течения в турбулентное для круглых цилиндрических труб определяется критическим значением числа Рейнольдса. При этом под Re p понимают такое значение этого числа, для которого поток данного класса с числом Рейнольдса меньше Re p, является заведомо ламинарным устойчивым, т. е. в нем затухают любые внешние малые возмущения. Таким образом, критическое число Рейнольдса определяет границу устойчивости ламинарных потоков, но не предопределяет фактического перехода к турбулентности, который может происходить при Ren > Re p. Поэтому на величину Re p не должны влиять случайные возмущения, вносимые, например, шероховатостью стенок, если только последняя не приводит к изменению общей конфигурации потока. Опыт подтверждает независимость Re p от шероховатости стенок трубы. Но изменение общей конфигурации потока (например, его сужение, расширение или изгиб оси) существенно влияет на устойчивость течения, т. е. на значение Re p, поскольку при этом изменяются общие условия устойчивости. Так, опытами многих исследователей 12 359 [c.359]

Величину предела выносливости чаще всего устанавливают на основании опытов на изгиб. Испытания на выносливость при растяжении (сжатии), а также при кручении проводят значительно реже. Поэтому из-за отсутствия опытных данных соответствующие пределы выносливости определяют по известному пределу выносливости (Т-1 при симметричном цикле изгиба на основе эмпирических соотношений [c.345]

В опытах на образцах керамических материалов наблюдается большое рассеяние пределов прочности одинаковых образцов, испытанных в идентичных условиях нагружения, и чрезвычайно большое рассеяние долговечностей, отвечающих одному и тому же уровню постоянного напряжения. О рассеянии долговечностей цилиндрических образцов электротехнического фарфора, испытанных в условиях поперечного изгиба постоянной нагрузкой, можно судить по рис. 1.25, на котором показаны кривые равных вероятностей длительного разрушения [61 ]. Зона, отвечающая вероятности разрушения в 80 %, перекрывает диапазон долговечностей с крайними значениями, различающимися на пять десятичных порядков. Для построения каждой экспериментальной кривой распределения долговечностей при данном напряжении требуется провести испытания выборки образцов объемом обычно от ста до нескольких сот штук. Кривая распределения получается при этом усеченной, так как некоторые образцы разрушаются [c.39]

Условия работы подобных роторов изучены относительно мало и опыта их эксплуатации не имеется. Предварительный анализ показывает, что при обычно используемых аустенитных и перлитных сталях неизбежно возникновение значительных напряжений изгиба в стыке между разнородными дисками. Эти напряжения должны быть по величине большими, чем соответствующие напряжения в сварных роторах из однородного материала. Поэтому рекомендации по применению композитных роторов такого типа могут быть даны лишь после проведения необходимого комплекса исследовательских работ по оценке их работоспособности. [c.132]

Полная конденсация пара в экспериментальной трубе имела место лишь в опытах с латунной трубой диаметром 18 мм. Опытные точки обнаружили некоторую кривизну в зависимости q от Дл Однако через подавляющее большинство точек можно достаточно надежно провести прямые линии. Лишь в опытах с тр бой диаметром 18 мм получается резкий изгиб кривой при г > 0,8. Поэтому можно считать, что приводимая ниже обработка опытных данных закономерна лишь при неполной конденсации пара, когда выпар составляет не менее 10 -т 20 / от всего количества пара, поступающего в трубу. [c.55]

Для разметки трубы под гнутье со складками требуется знать радиус изгиба R и число складок. Первая величина задается, а число складок п установлено опытом в зависимости от радиуса изгиба и наружного диаметра трубы. Данные о числе складок приведены в табл. 6-9. [c.321]

Испытания при различных температурах. Испытания на изгиб при повышенных температурах производят в электрических печах сопротивления. Допустимы колебания температуры 5° С, время выдержки при данной температуре 15 мин. Приспособления для испытаний выполняют из жаропрочного сплава. В опытах при отрицательных температурах (—60° С) охлаждающим реагентом служит сухой лед (твердый СОз). [c.55]

Образцы шириной 10 мм растягивают на заданную длину специальным приспособлением, препятствующим сужению, и помещают в исследуемую среду. За результат опыта принимают время, по истечении которого у 50% образцов в данной среде образовались трещины. В работах [22 23, с, 335] описан метод охрупчивания . Устройство для создания изгибающей нагрузки позволяет производить трехточечный изгиб образцов призматической формы на воздухе и в жидких средах. По круговой шкале отсчитывают прогиб автоматический выключатель позволяет регистрировать время до разрушения. Образцы по истечении определенных промежутков времени разгружают, не давая им разрушиться, и исследуют их механические свойства. [c.226]

Наши исследования [45] влияния частоты на коррозионно-усталостную прочность проводились со сталью 20Х перлито-ферритной структуры в дистиллированной хорошо перемешиваемой воде (pH = 6) при частотах 2, 3 и 10 тысяч в минуту, на вращающихся образцах при чистом изгибе, при базе Л/ = 20 10 циклов. Наши опыты также подтвердили общепризнанное представление о повышении коррозионно-усталостной прочности стали с увеличением частоты при данной, относительно небольшой, базе испытания. Однако нами было 168 [c.168]

Мы уже упоминали о большом разбросе в данных Барлоу (см. рис. 2.12) и противопоставляли его результатам, полученным в опытах на растяжение железа, аналогичные данные из опытов Вика. Все эти экспериментаторы интересовались главным образом прочностью или предельным сопротивлением этих материалов, однако никакой разумной системы для этих параметров не обнаруживали. Как мы увидим далее, многие из причин, по которым такая система не могла быть найдена, были впервые открыты в значительно более совершенных исследованиях Вертгейма. Массону также казалось странным утверждение Кулона о том, что отпуск не влияет на упругие свойства как при кручении, так и при изгибе. Он взял часовую пружину, измерил ее удлинение, затем подверг ее отжигу и испытал снова и получил, последовательно добавляя нагрузку 4 кгс, значения, указанные в табл. 50. [c.288]

Усталостные характеристики оказываются очень чувствительными к условиям проведения испытаний. Помимо таких условий, как химический состав, микроструктура, температура, термообработка, которые существенно влияют и на данные статических испытаний, серьезное влияние оказывают чистота механической обработки поверхности, форма образца, его размеры, характер испытаний и т. п. Например, предел текучести, определенный для одного и того же материала из опытов на растяжение цилиндрического образца и из опытов на изгиб бруса, на образцах с полированной поверхностью и на образцах, обработанных резцом на токарном станке, будет, по суш еству, одним и тем же. Пределы же усталости, определенные из опытов на растяжение— сжатие и из опытов на изгиб, иногда очень сильно, отличаются, причем разница достигает 40 — 50% (по отношению к меньшей из величин). Несопоставимые данные об усталостных характеристиках получаются из испытаний двух образцов при прочих равных условиях, один из которых хорошо отшлифован, а другой грубо обработан на токарном станке. Небезразличным также оказывается, ведутся ли испытания на знакопеременный симметричный изгиб в одной и той же физической плоскости цилиндрического образца или путем вращения вокруг криволинейной оси изогнутого образца, как это делается в ряде испытательных машин на усталость, когда все диаметральные сечения образца проходят одну и ту же историю напряжений. В справочниках данные об усталости обычно приводятся для трех видов типовых испытаний на изгиб, на одноосное растяжение—сжатие и на кручение (соответствующие пределы усталости обозначаются [c.307]

С увеличением пролетов мостов выступит на очередь вопрос огромной практической важности о повышении прочности материалов, применяемых в мостах, и о соответствующем повышении норм допускаемых напряжений. Надлежаш,ий ответ в данном случае может быть получен лишь на основании опытного изучения вопроса, и такие опыты уже ведутся в некоторых странах ). Изучение прочности материала в данном случае еш,е недостаточно, нужно изучить прочность заклепочных соединений из материала повышенного качества, прочность материала при повторных нагрузках в особенности при наличии местных ослаблений и прочность материала в отношении продольного изгиба. Нужно ожидать, что повышение прочности материала увеличит область применения тонких стержней и листов, а вместе с тем приобретут большое практическое значение вопросы устойчивости металлических конструкций. [c.422]

На рис. 14, а приводится шлиф (макроструктура), полученный при проведении опытов по вырубке из стали (s = 2,2 мм, при зазоре в 15% от S и диаметре матрицы 30 мм). Шлиф наглядно иллюстрирует момент деформации металла после образования трещин и перед разделением материала. Благодаря наличию достаточного зазора (15% от s) наряду с очевидным сдвигом, характерным для процесса вырубки, можно заметить также некоторый изгиб и растяжение волокон. На рис. 14, б и е приведены шлифы латуни в различных стадиях вырубки (s = 1,5 мм, зазор между матрицей и пуансоном 8,7% от s, диаметр матрицы 60 мм). Из рис. 14 видно, что при указанном зазоре, являющемся для данного материала нормальным, имеет место деформация сдвига. [c.49]

Определение теплостойкости (ГОСТ 9551-60) распространяется на испытание пластических масс на условную теплостойкость при деформации изгиба и при вдавливании цилиндрического наконечника. Это испытание дает возможность получить сравнительную характеристику материалов при заданных условиях опыта. Верхний предел рабочих температур зависит от конкретных условий эксплуатации изделия. Выбор метода испытаний по Мартенсу или Вика предусматривается в стандартах или технических условиях на материалы. Метод основан на определении температуры, при которой образец, находясь под действием постоянного изгибающего момента, деформируется на заданную величину. Этот метод не применим в случаях 1) когда в результате испытания материала получают температуру ниже 40° 2) когда для данного материала кривая зависимости деформация — температура (в пределах деформации от 5 до 6 мм) является выпуклой относительно оси температур. Такие кривые снимаются на приборе Мартенса при первоначальном определении пригодности метода для испытания данного материала. В этом случае для регистрации деформаций необходимо пользоваться индикаторными головками. [c.304]

Необходимо заметить, что в статике твердое тело рассматривается как абсолютно твердое. Абсолютно твердым называется такое тело, расстояния между каждыми двумя точками которого остаются всегда неизменными другими словами, абсолютно твердое тело всегда сохраняет неизменной свою геометрическую форму (не деформируется). В действительности, как известно из опыта, не существует абсолютно твердых тел. Во всяком твердом теле мы всегда наблюдаем при соответствующих условиях те или иные деформации. Нанример, стальная балка, лежащая на двух опорах, испытывает деформацию изгиба под действием положенного на нее груза если возьмем металлический стержень и прикрепим его вертикально одним концом к потолку, а к другому его концу подвесим некоторый груз, то длина стержня нри этом несколько увеличится в данном случае будем иметь деформацию растяжения. [c.31]

Диаграмма истинных, а не условных напряжений, построенная по данным того же опыта при растяжении, показывает (см. рис. 14.5), что и после образования шейки истинные напряжения продолжают возрастать. Наконец, непосредственные механические испытания весьма малых образцов, вырезанных из шейки, подтвердили тот вывод, что и после образования шейки еще никакого разрушения не происходит. Таким образом, нагрузка, соответствующая началу образования шейки и максимуму условного напряжения, является критической только для пластического растяжения, подобно тому как существует критическая нагрузка только для продольного изгиба при определенных условиях нагружения. [c.26]

После завершения предварительной юстировки начинают постепенно нагревать печь, увеличивая давление nEipoe металла внутри кюветы и добиваясь линий поглощения на фоне сплошного спектра. В фокальной плоскости спектрографа при этом можно наблюдать своеобразную интерференционную картину. Вблизи линий поглощения наблюдается изгиб интерференционных полос, отражающий изменение показателя преломления, так как дополнительная разность хода, вносимая парами металла, в данном опыте (п — 1)/ (рис. 5.42). [c.226]

Результаты Вертгейма показывают, что хотя продольные и поперечные колебания приводят к примерно одинаковым значениям модуля упругости, те из них, которые получены из опытов с продольными колебаниями, всегда оказываются слегка выше, чем из опытов с поперечными колебаниями. Малое систематическое отклонение такого рода можно ожидать в значении модуля, вычисленного по данным опыта с поперечными колебаниями, но без учета влияния на прогиб инерции поворота поперечных сечений или сдвига и поперечной деформации. Ни один из этих трех аспектов влияния на динамический изгиб, требующих некоторой коррекции элементарной теории ), не рассматривался еще долгое время после 1842 г. Поэтому ошибка, конечно, присутствовала во всех значениях Еу вычисленных на основе опытов с динамическим изгибом, начиная от выполнявшихся Юнгом в 1807 г. до проводившихся Грюнайзе-ном в 1907 г. Е. Гоэнс (Goens [1931, 1]) в 1931 г. был первым, кто принял во внимание как инерцию поворота сечений, так и влияние сдвига на прогиб в подобных экспериментах. [c.304]

На М. с. парусных судов действуют следующие внешние силы 1) давление ветра на паруса и на М. с., 2) собственный вес, 3) силы инерции и 4) натяжение такелажа эти силы вызывают изгиб, сжатие и кручение М. с. на М. с. коммерческих парусных судов кроме этих сил действует еще вес поднимаемого на стреле груза. Т. к. расчет М. с. мало надежен вследствие невозможности точно учесть внешние силы, то для парусных судов обычно пользуются данными опыта, сведенными в таблицы правил классификационных обществ М. с. военных судов, наоборот, рассчитывают. Расчет производят 1) на наибольший ив изгибающих моментов при боковой или килевой качке, 2) на продольное сжатие от собственного веса и наибольшей составляющей подлине М. с. сил инерции от боковой или килевой качки. М. с. разбивают подлине на участки с постоянным весом погонной единицы и производят расчет последовательно для каждого участка, начиная с верхнего, № 1. Задавшись весом (т. е. размерами) участка № 1 на единицу длины р и давлением ветра на единицу длины 5I, определяют величину изгибающего момента для наиболее невыгодного случая и из ур-ия прочности определяют размеры М. с. (диаметр и толщину стенок) на участке № 1 проверив их на устойчивость, вычисляют величины р и i i, к-рые црим.ут новые значения р и q , и повторяют расчет сначала, пока величины [c.302]

Хиббард и Данн [35] отметили, что во время полигонизации, кроме переползания дислокаций, должны происходить и иные процессы. Они провели детальное металлографическое исследование изменения субструктуры при возврате и полигониза-ции. Опыты проводили на монокристаллах кремнистого железа, деформированных путем изгиба и подвергнутых последующему отжигу. Полученные данные позволили установить различие между полигонизацией и процессами возврата и рекристаллизации. [c.27]

Влияние типа армирующих волокон и схем армирования на формирование свойств. Для изготовления пространственно-армированных углерод-угле-родных композиционных материалов применяют армирующие волокна различных видов (нити, жгуты, стержни и т. д.) с различными физикомеханическими свойствами. Кроме того, армирующие каркасы, имеющие одну и ту же структурную схему, могут быть созданы различными методами (см. с. 168), что оказывает определенное влияние на свойства материала. О влиянии типа волокон на формирование свойств композиционного материала свидетельствуют данные (рис. 6.8), полученные из опытов на изгиб образцов, вырезанных из материала в направлении г [111]. Армирующий каркас был создан прошивкой в направлении 2 пакета, набранного из слоев низкомодульной графитовой ткани. Для прошивки использовали как обычные непропитан-ные углеродные жгуты и нити с различной площадью поперечного сечения, так и предварительно пропитанные и отвержденные (в виде стержней) нити. При изготовлении материалов изменялись только содержание и тип волокон направления z в двух других направлениях параметры армирования сохранялись постоянными. [c.172]

Нильсен и Ли [74] объясняли расхождение теоретических и экспериментальных результатов для тангенсов углов потерь гранулированных композитов наличием внутреннего трения между частицами в агломератах, между матрицей и включениями и трением между краями трещин внутри полимера. В этой же работе отмечено влияние внешней поверхности полимера на комплексные модули, определяемые из опытов на кручение и изгиб, и дан простой метод корректировки их значений. [c.176]

Одна из основных целей разработки композитов с металлической матрицей состоит в возможности значительного повышения прочности металла при растяжении, по крайней мере в направлении волокон. Однако, как следует из модели Саттона и Файнголда [47], на основании которой были объяснены прочность связи и характер разрушения в опытах с сидячей каплей (рис. 12), имеются веские доводы, говорящие о снижении прочности волокна как в процессе изготовления композита, так и при последующей работе волокна в матрице. Для количественного измерения степени разупрочнения композитов Ni —AI2O3 Ноуан и др. [39] использовали вместо тонких нерегулярных усов стержни сапфира диаметром 0,5 мм, которые легче было испытывать на изгиб. Стержни были "изготовлены бесцентровым шлифованием так, чтобы ось с была под углом 60° к оси стержня (далее они называются 60°-ные волокна ). В табл. 5 приведены данные о прочности волокон с различными покрытиями, после отжига, травления и других обработок. J Ia основе этих данных авторы пришли к выводу, что никелевые композиты, армированные волокнами сапфира с покрытиями из аольфрама или монокарбидов, нельзя изготавливать или ис- [c.340]

Изменение механических свойств ВеО под действием облучения изучалось всеми исследователями, проводившими опыты с облучениями этого материала. Сообщалось, что модуль упругости ВеО плотностью 2,74 г/см уменьшается на 50% после облучения потоком быстрых нейтронов 6-10 нейтрон/см при температуре меньше 100° С, а при плотности 2,90 г/см — на 64% [76]. Таким образом, снова подтверждается вывод, что чем выше плотность ВеО, тем меньше ее устойчивость при облучении. Кларк [41, 43] подвергал ВеО облучению тепловыми нейтронами до 5 х X 10 ° нейтрон/см" и сообщил, что сопротивление изгибу и модуль Юнга существенно не изменялись. Эльстон и Лаббе [77] опубликовали, видимо, наиболее полные данные по изменению прочности на сжатие как функции температуры облучения, плотности вещества, потока нейтронов и температуры отжига. Их результаты представлены на рис. 4.12. Они сделали вывод, что сопротивление сжатию уменьшается с увеличением дозы облучения и что это уменьшение более резко выражено в ВеО большей плотности. Облучение при повышенных температурах (350° С) оказывало меньшее влияние на механические свойства. Потока быстрых нейтронов [c.162]

Предварительные опыты с лабораторными цилиндрическими цементированными образцами стали 20Х2Н4А (диаметром 9 мм) показали, что предел их выносливости при изгибе повышается в результате дробеструйной обработки с 64 до 100 кГ/мм - (несмотря на ухудшение чистоты поверхности по сравнению с шлифованием). Эти данные были подтверждены на заводе при испытании на усталость натурных цементированных шестерен (при изгибе зубьев), изготовленных из сталей 20Х2Н4А и 20ХГНР. Испытаниями было установлено, что в результате упрочняющей обработки щестерен дробью повысился их предел выносливости на 40%. [c.261]

Имея данные о a-i и т-, приступают к опытам на одновременное действие изгиба и кручения образцов в особых испытательных машинах. Вся совокупность подлежащих испытанию образцов подразделяется на несколько серий. Образцы каждой такой серии испытывают при фиксированном отношении изгибающего момента к крутящему. В этом случае имеем сг/г = = v = onst. По результатам этих испытаний строятся две кривые усталости и определяются так называемые сопряженные пределы выносливости r i и r i. Для другой серии образцов назначается новое отношение ст/г = иг. и после аналогичных опытов находятся сопряженные пределы выносливости и t,j2- Подобные опыты проводятся для остальных серий, причем каждая, из них характеризуется своим отношением нормального напряжения к касательному. Результаты всех этих экспериментов обычно представляют на диаграмме в координатах av -(рис. 20.14). [c.348]

Как видно из формул (23) и (24), величина Jf, вычисляемая по формуле (24) (совпадающая с интеграло.м Jt только в пределах деформационной теории пластичности и для стационарных трещин), оказывается равной разности площадей под кривыми нагрузка — деформация для двух идентичных тел со слегка различающимися трещинами при условии стационарности трещин и монотонности нагружения. (Заметим, что ограничения, при которых данная интерпретация-—в терминах разности площадей — законна, те же, что и при выводе формул (23—(24).) Именно данная интерпретация использована, причем весьма изобретательно, в работе Бигли и Ландеса [70] для экспериментального определения величины J[ из лабораторных опытов с малыми образцами — типа компактного образца на внецснтренное растяжение и балки при трехточечном изгибе. [c.73]

Постоянные 5, р и функцию ф( ) следует находить из вспомогательных опытов по эрозии металлов. Так, величину р можно определить по наблюдениям угла отражения частиц абразива от выработанной поверхности металла, а потоянную В и вид функции ф( ) можно найти из анализа кривых усталости, полученных при испытании цилиндрических образцов из данного металла на изгиб. [c.511]

Шюле предположил, что при изгибе плоские сечения остаются плоскими и что константы а и от в уравнении (2.36) различны для растяжения и сжатия, как на это указывали результаты опытов Баха. Он попытался вывести формулу для прогиба в середине пролета свободно опертой чугунной балки Сравнение, проведенное Шюле, показало близость полученного по этой формуле значения для прогиба в середине пролета, как функции нагрузки, к его экспериментальным данным, что заставило его поверить, что он сделал важный первый шаг к развитию удовлетворительно подтверждаемой экспериментом общей теории изгиба, базирующейся на том, что, как он должен был знать, представляло собой нелинейную зависимость напряжения от деформации, предложенную Яковом Бернулли в 1695 г. [c.165]

На стр. 352 своей монографии Понселе приводит значения модулей, полученных, как указано, по данным испытаний либо на изгиб, либо на растяжение в опытах восьми экспериментаторов от Дюло до Ардана. Таблица Понселе воспроизведена здесь как табл. 48. Мною добавлены только f-модули, вычисленные по данным в области малых деформаций. [c.283]

Я выбрал относящиеся к нашему обсуждению результаты из обширных таблиц Фохта для измерений при кручении и изгибе девяти образцов, вырезанных из пятидесятимиллиметровых по толщине пластин, изготовленных из зеленоватого стекла с удельным весом 2,540 (и показателем преломления 1,55). Он отметил, что, несмотря на значительную толщину, в поляризованном свете стекло оставалось бесцветным ). Начиная с глубины 6 мм, стекло оказалось вполне изотропным, о чем судил Фохт на основании сравнения значений модуля упругости при сдвиге, определенного в девяти опытах при шести различных комбинациях длины образца и его ориентации в пластине, как это видно из данных табл. 73. Образцы, обозначенные в таблице символами 1 и II, были вырезаны вблизи поверхности и имели постоянные упругости, отличные от постоянных упругости для образцов с большей глубины. Для последних среднее значение коэффициента Пуассона составило 0,213 при наименьшем 0,211 и наибольшем 0,218. [c.358]

Рис. -.43. Опыты Гарофало. Маленока и Смита (1952) примеры данных, записанных с двух зеркал установки, изображенной на ряс. 3.42. 1 — разгрузка, 2 — ось изгиба, 3 — ось кручения, 4 — переднее зеркало, 5 — зац иее зеркало.

Документация о лабораторном оборудовании, данных исследований и деталях экспериментов в лаборатории Баушингера необычайно полна. Баушингер нумеровал свои опыты последовательно. В трактате 1886 г. упоминается 3678 опытов, выполненных начиная с 1875 г. (номера опытов в этом году были от 938 до 1000) и кончая опытом 4615, датированным ноябрем 1885 г. В некоторые месяцы он проводил на одной машине до 150 испытаний, каждое из которых требовало сложной настройки оптического экстензометра — иногда несколько раз за один эксперимент. В 1886 г. Баушингер дал Кеннеди (Kennedy [1887, 1]) описание своего лабораторного оборудования для предстоявшего большого исследования, озаглавленное Использование и оборудование инженерных лабораторий 1) 100-тонная испытательная машина Вер дера, снабженная прибором с зеркальным экстензометром Баушингера (это было основное оборудование, на котором выполнено около 5000 опытов) 2) машина типа Вёлера для испытаний на усталость при растяжении 3) машина типа Вёлера для циклического изгиба 4) машина для изгиба пластин 5) машина для испытаний материалов на износ 6) приспособление для испытаний цемента на 100-тонной машине Вердера 7) механические станки для изготовления образцов с приводом от двигателя Отто в две лошадиные силы. [c.54]

Геометрическая определенность образца необходима как для возможности правильной расшифровки данных испытаний, так и для воспроизводимости опытов. Ясно, например, что при неодинаковости диаметра по длине рабочей части образца относительное удлинение при растяжении и относительный угол закручивания при испытании на кручение будут больше в той части образца, где диаметр меньше. Искривленность оси образца при испытании на растяжение или сжатие приведет к появлению деформаций и напряжений от изгиба, которые при отсутствии контроля могут привести к неправильным выводам. Искажения и неопределенность вносится также эллиптичностью поперечного сечения круглого образца, разностенностью (по толщине) трубчатых образцов и т. п. Допуски по этим параметрам дожны быть определены в каждом случае в зависимости от характера испытаний и размеров образца. Сказанное не исключает, конечно, изготовления образцов более сложной, чем цилиндрическая, формы (образцы с надрезом, образцы с плавно сужающейся к центру рабочей частью и т. п.). Но во всех случаях геометрическая определенность в части образца, являющейся рабочей, должна быть с достаточной точностью обеспечена и проконтролирована перед опытом путем обмеров каждого образца. [c.313]

В конце XVIII в. подобные испытания на более мощной установке проводил П, С. Жирар . Для того чтобы сравнить значения критических сил, полученные на основе испытаний стоек, со значениями, вычисленными по формуле Эйлера (формула (5)), проводилось определение жесткости упругих стоек по способу, рекомендованному Эйлером (формула (6)). При этом Жирар, отвергая поздние работы Эйлера, считал, что жесткость при изгибе пропорциональна кубу диаметра (а не четвертой степени ). Закрепления концов стоек и способы приложения нагрузки в опытах Жирара лишь приблизительно соответствовали теоретическим поэтому и полученные им результаты плохо согласовывались с данными теоретических исследований. [c.168]

Экспериментальные определения прочности стекол производят методами растяжения, изгиба и кручения образцов, что дает возможность получить данные в условиях, близких к их эксплуатации. Многочисленные опыты со стеклами различного химического состава показали, что получаемые значения прочности имеют большой разброс, а средние значения на несколько порядков меньше теоретических. Как лредположил Гриффис [37], основной причиной этого несоответствия является наличие трещин внутри и на поверхности испытуемых образцов. [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...