Испытания цилиндрических образцов

Для нахождения оа и гпт при фиксированной температуре необходимо иметь данные о разрушающей нагрузке Pf двух образцов с различной жесткостью напряженного состояния. Рассмотрим алгоритм определения Od и шт по результатам испытаний цилиндрического образца с круговым надрезом и образца с трещиной. [c.97]

При испытании цилиндрических образцов в качестве основных применяют образцы диаметром о=10 мм. [c.31]

Испытания цилиндрических образцов диаметром Do=17 мм с кольцевой трещиной глубиной 2 мм позволили определить следующие характеристики разрушения [c.71]

В отличие от штифтового метода отделение покрытия от основного металла в данном случае происходит за счет напряжений сдвига (среза). Существуют две разновидности данного метода (рис. 4.12). При испытании цилиндрических образцов (рис. 4.12, а) покрытие наносится на центральную часть боковой поверхности. Пуансон из основного металла 3 и матрица 2 изготовлены таким образом, что могут перемещаться относительно друг друга с минимальной силой [c.67]

Очевидно, что время нагрева пластинчатого образца до равномерной температуры определится из условия, когда температура на оси пластины сравнивается с температурой воздуха в камере. При этом для оси пластины X = О и os (цх) = 1. При испытаниях цилиндрического образца средний по окружности цилиндра коэффициент теплоотдачи описывается критериальным уравнением [c.187]

В [140] установлена целесообразность применения уравнения типа (3.1) для описания закономерностей роста трещин. В результате статистической обработки длительных испытаний цилиндрических образцов с надрезами определены коэффициен- [c.127]

По результатам испытаний цилиндрических образцов на одноосное растяжение были определены коэффициенты уравнения температурно-временной зависимости прочности [56]. [c.146]

Была выбрана схема машины и разработан новый метод испытания, отвечающий условиям ударно-усталостного изнашивания. Сущность метода состоит в испытании цилиндрического образца на изнашивание путем многократного удара по закрепленной плоской наковальне. Разработанная лабораторная установка УРК-1 (рис. 22) позволяет проводить испытания при разных энергиях удара и размерах образца [46]. [c.59]

При испытании цилиндрических образцов при нагрузках от 0,2 до 3,5 кгс на графике зависимости интенсивности объемного изнашивания АУ/Ах от нагрузки Р получили прямые пинии, отсекавшие по оси абсцисс отрезок Р = Р , г. е. выполнялось условие [c.25]

Из литературы известно, что при испытании цилиндрических образцов на длительную прочность или ползучесть многократные нагружения и нагревы способствуют ускорению процессов повреждения, что исключает возможность простого линейного их суммирования без внесения некоторой погрешности. Величина а (аналог [c.206]

Цилиндрические образцы. При испытаниях цилиндрических образцов в условиях одновременного воздействия осевого усилия Р и внешнего давления р (только по боковой поверхности) возникают напряжения [c.9]

Испытания цилиндрических образцов (фиг. 75) и образцов Менаже (фиг. 71) из углеродистой стали с содержанием о,530/д С и магниевых сплавов дали близкие результаты. [c.36]

В процессе испытаний цилиндрических образцов кроме измерения нагрузок осуществлялась регистрация смещений берегов трещин V, приращения длины трещины при ее докритическом росте [c.185]

По данным работы [1631 на рис. 23, а показаны зависимости Kf от накопленной пластической деформации при разрушении, а на рис. 23, б — зависимости Ки от номинальных максимальных напряжений цикла при различных асимметриях цикла для сплава ВТ9. Эти зависимости построены по результатам испытаний цилиндрических образцов при циклическом нагружении с частотой 0,3 Гц и напряжениях, указанных на рис. 23, б, до возникновения усталостной треш.ины и окончательного разрушения. Значения Kt подсчитывались с учетом размеров трещин при окончательном разрушении. На рис. 23 показаны числа циклов до окончательного разрушения. [c.41]

Для экспериментальной проверки некоторых следствий из этих теорий были проведены испытания цилиндрических образцов из стали СтЗ и алюминиевого сплава Д16 на осевое растяжение и последующее сжатие, а также на кручение в прямом и обратном напра Влении. [c.31]

Тарировочные графики строили по результатам испытаний цилиндрических образцов на осевое сжатие со смазкой. По распределению твердости с помощью этих графиков находили распределение интенсивности касательных напряжений. [c.96]

При этом исходили из предположения, что закритическая пластическая деформация на удалении от шейки незначительна это подтверждено испытанием цилиндрических образцов на растяжение. Критическое значе- [c.121]

Задача усложняется, если для измерения вязкости разрушения по раскрытию треш,ины или /-интегралу используют образцы малых размеров. В этом случае разрушению предшествует общая текучесть, и вероятность текучести полного сечения значительно возрастает. Указанные эффекты были изучены в работе [12J проводилось сравнение данных, полученных при испытании цилиндрических образцов с глубокими и мелкими надрезами из легированной стали, отпущенной на Со.г = 950 МН/м В образцах с глубокими надрезами деформация была стеснена, разрушение начиналось по механизму хрупкого межзеренного разрушения, и величина КРТ была низкой. В случае образцов с мелкими надрезами происходила релаксация трехосных напряжений, начальная стадия разрушения протекала по механизму вязкого разрушения и значение КРТ получалось высоким. [c.177]

АЗ.1.1. Диаграммы деформирования. Основным видом испытаний по определению сопротивления упругопластическому деформированию являются испытания цилиндрических образцов при растяжении. Кроме того, находят широкое применение испытания при сжатии (в особенности для хрупких и малопластичных материалов) и на чистый сдвиг — при кручении трубчатых образцов. Испытания на растяжение регламентируются ГОСТ 1497-84 (СТ СЭВ 1194-78) — нормальные температуры, ГОСТ 9651-84 — повышенные температуры (до 1200 °С), ГОСТ 1150-84 — пониженные температуры. [c.64]

Определение коэффициентов Ai на основании экспериментальных данных испытания цилиндрического образца с кольцевой трещиной по указанной на рис. 32 силовой схеме осуществляют следующим образом. В результате упомянутого испытания находят значения радиусов контуров трещин Rm т = 1, 2, 3) после трех продвижений кольцевой трещины в результате нагружения Nm циклов (т г = 1, 2, 3). Используя эти данные, а также соотношения (IV.76) для каждого т-го продвижения трещины, можно записать уравнения [c.103]

ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ МАТЕРИАЛОВ ПРИ ИСПЫТАНИИ ЦИЛИНДРИЧЕСКОГО ОБРАЗЦА С КОЛЬЦЕВОЙ ТРЕЩИНОЙ [c.125]

Ценную информацию о сопротивлении конструкционных материалов хрупкому разрушению можно получить при ударном растяжении цилиндрических образцов с кольцевыми треш инами. Такие испытания (особенно при низких температурах) — жесткие условия для деформирования материала. Результаты испытаний являются важными показателями работоспособности материала в экстремальных условиях его работы (высокие скорости нагружения, низкие температуры, предельно-острые концентраторы напряжений). Ударному растяжению цилиндрических образцов с надрезами уже давно уделяется значительное внимание [29, 39, 1491 при выборе материала для конструкций, предназначенных для работы в экстремальных условиях. Однако ударные, испытания цилиндрического образца с кольцевой [c.171]

Для получения количественных характеристик ползучести обычно проводят испытания цилиндрических образцов на растяжение при постоянной нагрузке и при постоянной температуре. Иногда употребляются устройства, поддерживающие постоянное растягивающее напряжение, когда изменение площади поперечного сечения образца вследствие деформации ползучести становится заметным. График зависимости относительного удлинения образца от времени при постоянной нагрузке называется кривой ползучести. На рис. 143 приведена серия кривых ползучести для красной меди, полученная Дэвисом. На этих графиках по оси ординат отложены значения пластической части деформации, причем начало отсчета для каждой кривой смещено на величину деформации (упругой или упруго-пластической), возникающей в начальный момент при приложении нагрузки. Видно, что с увеличением напряжения (значение его помечено на каждой кривой) скорость пол- [c.228]

Если усталостное разрушение произошло в ходе испытания цилиндрического образца на растяжение — сжатие, то сглаженные части поверхности излома иногда наблюдаются не на периферийной части, а внутри сечения, часто в нескольких местах. Это говорит о том, что разрушение вначале возникло внутри образца и трещина разрушения распространялась изнутри. [c.310]

С.Я. Ярема [358] вывел формулу для выч№ления значений при испытании цилиндрических образцов с наружной трещиной переменной глубины. Расчетная схема, использованная при выводе этой формулы, представлена на рис. 79. [c.236]

Полученные на этих образцах результаты показывают, что усталостная трещина при испытании цилиндрических образцов с наружным надрезом на изгиб с вращением возникает на самых ранних стадиях усталостного нагружения. Так, при долговечности около 10% на образцах уже имеется усталостная трещина суммарной длиной [c.266]

Изломы, фрактуры которых представлены на рис. 2,13, получены при испытании цилиндрических образцов с кольцевым надрезом (методики испытаний и расчета НДС таких образцов изложены ниже). Для стали 15Х2МФА значительная пластичность при хрупком разрушении цилиндрических гладких образцов сохраняется до очень низких температур (см. рис. 2.3). Поэтому только при достаточной жесткости напряженного состоя- [c.83]

Метод имплант , предложенный французскими исследователями, предусматривает испытание цилиндрического образца-вставки (импланта) с винтовым надрезам, (рис. 13.37) (ГОСТ 26388—84). Образец монтируют на скользяш,ей посадке в отверстие пластины, на которую наплавляют сварной валик и одновременно переплавляют верхнюю часть образца СТЦ регулируют, изменяя q/v. За стандартный СТЦ принят цикл с h/ъ,, равным 10 с. В процессе охлаждения в диапазоне 420... 370 К образцы нагружают постоянным растягивающим усилием. Разрушающие напряжения рассчитывают относительно поперечного сечения образца в надрезе без учета концентрации напряжений. [c.542]

При испытаниях цилиндрических образцов отношение hid должно быть в пределах 1—2, Если отношение hld<, велика неравномерность деформации и значительно бочкообразование, при A/d>2 теряется устойчивость образца. [c.52]

Для расчетной оценки малоцикловой прочности роторов их статические и циклические испытания цилиндрических образцов из аустенитной стали 07Х16Н6 в условиях растяжения—сжатия при симметричных циклах мягкого и жесткого нагружения [10] дали следующие результаты статические свойства стали Оо,2 = = 1010 МПа, О), = 1315 МПа, ф = 52%, Е = 1,96-10 МПа. Результаты малоцикловых испытаний показали, что роторная сталь является циклически разупрочняющейся с параметрами диаграмм циклического деформирования А = 0,28 и С = 2-10 [11]. [c.131]

Определение материальных параметров уравнений термовязкопластичности проводится на базе испытаний цилиндрических образцов с диаметром рабочей части 10 20 мм по специальным циклическим программам испытаний на растяжение - сжатие. Образцы имеют форму, обеспечивающую в рабочей части однородное распределение полей деформаций, [c.384]

Сериальные испытания цилиндрических образцов с различной длиной трещины позволили определить величину 2 с по методике Бигли — Ландеса [25]. На основе определения 2-интеграла как скорости освобождения потенциальной энергии деформации, затрачиваемой на образование поверхностей разрушения площадью йр [26, 27], для цилиндрического образца можно записать [c.193]

Диатраммы деформирования Р - V и Р - АТ (АТд = Гр), полученные при испытаниях цилиндрических образцов с трещинами (см. рис. 7.5, 7.7), подобны диаграммам статического растяжения об- [c.193]

При развитых пластических деформациях, когда размеры пластической зоны превышают размеры трещин, расчет по уравнениям линейной механики разрушения приводит к завышенным значениям критических напряжений для конструкций, в которых, согласно требованиям дефектоскопического контроля, трещины имеют ограниченные размеры. Это указывает на необходимость исследования характеристик трещиностойкости в широком диапазоне длин трещин и размеров образцов. Разработанная методика испытаний цилиндрических образцов позволила рассмотреть данный вопрос применительно ксиловым (oQ, 0(.,Кд, К ), деформационным (е ., К ) и энергетическим (ф) характеристикам разрушения. [c.205]

Аналогичная обработка результатов испытаний цилиндрических образцов из стали 45 диаметром D =9 и 15ммсотверстия-мй различных диаметров (ioTs при изгибе с вращением, приводит к зависимости, показанной на рис. 3.24, в. На рис. 3.26 представлена зависимость эффективных и теоретических коэффициентов концентрации для цилиндрических образцов с поперечными отверстиями при изгибе с вращением. Значения о-а взяты из работ [52, [c.100]

В данной книге излагаются главным образом результаты исследований авторов по созданию эффективных методик определения характеристик тре-щиностойкости (V, Kiai материалов и рекомендации для инженерной практики. В основе предлагаемых методик находится испытание цилиндрического образца с внешней кольцевой трещиной на растяжение, изгиб или усталостное разрушение путем кругового изгиба. Значительное внимание уделено проблеме динамических (ударных) испытаний образцов с трещинами, а также построению диаграмм усталостного разрушения. [c.7]

Таким образом, проведенные аналитико-эксперимёнтальные исследования дают основание рекомендовать для определения значений при испытании цилиндрического образца с кольцевой [c.144]

Представляет определенный практический интерес изучение влияния способа выплавки стали на ее склонность к хладноломкости. С этой целью была исследована сталь 28ХЗСНМВФА, цилиндрические образцы для ударных испытаний на растяжение из которой вырезали из различных полуфабрикатов плиты толщиной 16 мм открытой выплавки, прутка диаметром 110 мм вакуумно-дугового переплава и прутка диаметром 90 мм открытой выплавки. Вырезку образцов производили так, что во всех случаях трещина располагалась перпендикулярно к направлению прокатки. Образцы подвергали закалке с температуры 980° С в воду и отпуску при температуре 280° С в течение 2 ч. После образования кольцевых усталостных трещин проводили эксперименты на ударное растяжение в диапазоне температур от - -20 до —80° С. Температурные зависимости работы распространения трещины для исследуемых вариантов указанной стали изображены на рис. 88. Из данных видно, что сталь вакуумно-дугового переплава (кривая 2) в исследуемом диапазоне температур обладает большей ат у по сравнению со сталью открытой выплавки (кривая 3). Сталь листовая открытой выплавки (кривая 1) по не уступает стали вакуумно-дугового переплава, изготовленной в виде прутка диаметром 110 мм. Аналогичные данные для этих вариантов получены также по трещиностойкости при статическом испытании цилиндрических образцов с кольцевыми трещинами (см. гл. VI), [c.182]

Интересные данные были получены при испытании цилиндрических образцов диаметром 8 мм из армко-железа на релаксацию на машинах ВР-8 при 400° и начальном напряжении 10 кг1мм (рис. 2). Образцы, предварительно деформированные на 3 и 5% и отожженные при 550°, показали значительно лучшую релаксационную стойкость, чем образец в исходном состоянии. Падение напряжения А0 на первом участке кривой релаксации у образца, предварительно деформированного на 5% и отожженного при 550°, приблизительно в 3 раза меньше, чем у исходного образца. [c.71]

Постоянные 5, р и функцию ф( ) следует находить из вспомогательных опытов по эрозии металлов. Так, величину р можно определить по наблюдениям угла отражения частиц абразива от выработанной поверхности металла, а потоянную В и вид функции ф( ) можно найти из анализа кривых усталости, полученных при испытании цилиндрических образцов из данного металла на изгиб. [c.511]

Таблица 7. Программа испытаний цилиндрического образца с наружным надрезом на усталость методом ступенчатых нагружений (сталь 14Х21МР, О = 400 МПа)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...