Пример определения бокового

Пористость грунтов 161 Порталы тоннелей 244 Предприятия путевого хозяйства (группы) 10, 11, 12 Приборы путевого заграждения 377 Приемка земляных сооружений (допуски) 54 4- новостроек 14 Приемочные комиссии 14, 15 Пример определения бокового воздействия на путь 407,412 --порядка укладки укороченных рельсов 472 --размеров стрелочного перевода 523 [c.761]

В примере определения бокового зазора с помощью номограммы [c.81]

Конечно, недостаточно привести формулы и дать указания по их применению, необходимы соответствующие упражнения. Применение формулы (8.6) надо показать на, так сказать, классическом примере — определении удлинения бруса постоянного поперечного сечения под действием его собственной силы тяжести. Есть ли смысл требовать от учащихся, как это нередко делается, запоминания окончательного результата Конечно, надо обратить их внимание на то, что удлинение получается вдвое меньшим, чем при действии приложенной к свободному концу бруса сосредоточенной силы, равной его силе тяжести. Если преподаватель имеет склонность к задачам развивающего характера, то целесообразно рассмотреть задачи типа примера 2.9 из учебника [12], либо задачи 1.22, 1.23 из задачника [15]. Конечно, бюджет времени позволит решить только одну задачу указанного типа. Если подобная задача будет задана на дом, то необходимо дать учащимся указание по выбору начала координат (в вершине конуса или в точке пересечения боковых сторон трапеции), иначе они запутаются в интегрировании. Но, повторяем, такие задачи мы отнюдь не относим к числу обязательных. [c.69]

В табл. 22—24 приведены сведения для расчета по интерполяционным моделям величины коррекции ЭИ. Для модели 2 на рис. 21 приведена номограмма для определения бокового зазора. Пунктирной линией показан пример определения зазора. [c.46]

Пример определения напряжений в боковой стенке кузова пассажирского вагона, не имеющего продольных несущих балок [c.771]

На рис, 108 показан пример построения линии пересечения пирамиды и призмы. Так как боковые грани призмы занимают проецирующее положение по отношению к фронтальной плоскости, фронтальную проекцию линии пересечения строить не надо. Для построения двух других проекций линии пересечения определяют на фронтальной плоскости проекций точки пересечения ребер пирамиды с гранями призмы (точки 1 6 и 2 5 и симметричные им относитель Ю плоскости п точки) и вводят вспомогательную плоскость р для определения отрезков прямых, по которым пересекается профильная грань призмы с боковыми гранями пирамиды (отрезок 3 — 4 и симметричный ему относительно плоскости а отрезок). [c.51]

Пример 1.3.2. Изображение произвольной пирамиды полное. Основание и любая боковая грань могут быть выбраны за основные плоскости, тогда все остальные грани будут определенными элементами первого порядка, так как они заданы двумя элементами нулевого порядка. Значит, на пирамиде определены все инциденции. Построим сечение пирамиды плоскостью, заданной тремя точками А, В, С (рис. 1.3.2). Решение осуществляется способом построения горизонтальных следов прямых, лежащих в сечении. [c.34]

Предположим, что стержни конструкции, рассмотренной в предыдущем примере, изготовлены с заданными площадями поперечных сечений Fj и f j и средний стержень оказался короче на величину А (рис. 143, а). Если величина Д незначительна по сравнению с длинами стержней, то, приложив определенные усилия, можно все три стержня соединить в узле, который займет после сборки какое-то положение А (рис. 143, б). Очевидно, при этом средний стержень будет растянут, а боковые сжаты. Определим монтажные усилия в стержнях. [c.142]

В этом случае развертка усеченного конуса представляет собой сектор круга с радиусом, равным длине образующей, и углом, меньшим угла полной развертки конуса (рис. 6.3). Задача сводится к определению угла сектора, а алгоритм построения идентичен алгоритму построения развертки полного конуса. Пример программы построения развертки усеченного конуса в этом случае приведен на рис. 6.4. Программа обеспечивает построение той части боковой поверхности усеченного конуса, которая находится слева от прямой и реализует следующий алгоритм [c.107]

Простейший пример такого рода можно рассмотреть на основе результатов предыдущего параграфа. Пусть тонкая пластина произвольной формы в плане подвергнута действию равномерно распределенного усилия р, нормального к ее контуру Г (рис. 8.13.2). Если пластина не имеет вырезов, в ней возникает напряженное состояние 0ц = 022 = р, 033 = 012 = 023 = 031 = 0. В плоскости XiX все оси — главные, и на любой площадке, параллельной оси Хз, нормальное напряжение есть р, а касательное равно нулю. Предположим теперь, что в пластине сделано отверстие радиусом а, и найдем распределение напряжений. Прежде чем решать эту задачу, заметим, что схема, изображенная на рис. 8.13.2, может быть применена и к другой задаче. Пусть мы имеем дело не с тонкой пластиной, а с очень длинным цилиндром, фигура на рис. 8.13.2 представляет его поперечное сечение. К боковой поверхности цилиндра приложены нормальные усилия р, равномерно распределенные по всей поверхности. Вдоль оси цилиндра просверлено отверстие по всей длине. По-прежнему, если отверстия нет, то Оц = 022 = р, О12 = О23 = О31 = О, но напряжение Озз О, оно найдется из условия сохранения плоских сечений. Для нахождения Озз нужно оговорить, чему равна сила, приложенная к торцам и растягивающая либо сжимающая цилиндр. В том и другом случае распределение напряжений Оц и 022 будет одним и тем же. Внешняя нагрузка такова, что в теле нельзя указать предпочтительного направления, поэтому распределение напряжений осесимметрично и дается формулами (8.12.7). Для определения констант получаются следующие условия Ог = О при г = я, Qr- р при г ->оо. Отсюда [c.272]

Примеры применения. На фиг. 5 показан вырезной штамп с боковыми пуансонами. Конструкция поступательных пар, связывающих ведущее звено с горизонтальными ползунами, позволяет передавать движение последним только на определенном участке перемещения [c.453]

Доплеровская частота не зависит от показателя преломления исследуемой жидкости и материала боковых стенок канала (при постоянной их толщине). Имеются схемы для измерения трех компонентов вектора скорости. Основным достоинством лазерных доплеровских анемометров является возможность проводить локальные измерения скорости без возмущения потока. Однако измерения в однофазных неизотермических потоках, а также в двухфазных потоках связаны с определенными трудностями. Для измерения полей скорости применяются оптико-механические сканирующие системы. Их недостаток — небольшая скорость сканирования, которая не позволяет проводить измерения полей скорости нестационарных потоков. Примеры схем для исследований пограничного слоя, турбулентности двухфазных потоков рассмотрены в [39]. Метод применялся для скоростей от [c.387]

В разобранном примере положение точки Б дуги устанавливалось при помощи размера диаметра канавки. В тех случаях, когда на криволинейной поверхности нет никаких конструктивных элементов, положение третьей точки определяется путем специального измерения. Например, для определения величины радиуса кривизны боковой части корпуса при выполнении эскиза достаточно сделать измерение, изображенное на рис. 50, а, и построения, показанные на рис. 50, б. [c.28]

Приведенный выше пример типичен в смысле тех затруднений, которые встречаются при такого рода испытаниях эти обстоятельства привели к изобретению различных приспособлений, благодаря которым можно избежать вдавливаний и царапин на образцах. Перед нами была задача, имеющая большое практическое значение, — изучить случаи местной концентрации напряжений в точках у поверхности образцов эти случаи были исследованы при помощи оптического метода с целью определения изменений в распределении напряжений, вызванных применением различных способов определения временного сопротивления и упругих свойств материала. С этой целью было сконструировано особого рода зажимное приспособление, которое должно было воспроизводить действие захватов, зажимающих образец в точке или по линии приложенное к образцу боковое давление в этом примере могло быть измерено. [c.524]

Определение 6 как функции г для какого-нибудь частного примера является задачей теории теплопроводности. Мы примем, что 6 как функция г нам известна. Предложенный здесь метод можно непосредственно применить к случаю плоской деформации, т. е. для длинной трубы или цилиндра, потому что теория ( 432—435) предполагает, что компонент продольного напряжения не равен нулю. Задача о температурных напряжениях в тонком круглом диске должна решаться с помощью основных соотношений. На самом деле предположение о том, что компонент Zg должен быть всюду равен нулю, делает теорию плоского напряженного состояния неприменимой к этому случаю, так как здесь надо предполагать, что на боковых плоскостях диска действуют фиктивные нормальные напряжения 6. [c.529]

Численные примеры. С целью определения степени влияния боковой поверхности криволинейной трапеции на распределение контактных напряжений и интегральной жесткости системы штамп-упругое тело в зависимости от ее формы и степени удаленности от штампа был проведен ряд численных расчетов. Одновременно исследовались границы применимости метода, а также проблема выбора наилучших параметров численной схемы. [c.207]

В нескольких жидких металлах первый пик кривой I от sin 0/А, не симметричен и в некоторых случаях имеет выступающее плечо обычно со стороны больших углов (низкое г) главного пика. В некоторых случаях асимметрия может возникнуть из-за плохой техники эксперимента, но все же имеется несколько хорошо обоснованных примеров. Из них наиболее выдающиеся германий [38] (рис. 5), олово [39, 40], галлий [38], висмут [38, 42], сурьма [43], ртуть [44] и менее определенно можно указать на свинец и цинк [45]. В неметаллических жидкостях— селене и теллуре — эффект особенно значителен. Значения г, соответствующие как главному, так и побочному пику, обычно приблизительно совпадают с межатомными расстояниями в твердом состоянии. Часто можно показать, что значение г бокового максимума со- [c.21]

Проследим на простейшем примере, как влияет переменность теплоотдачи с боковых поверхностей пластинки на температурное поле и напряжения, обусловленные цилиндрическим источником тепла. С этой целью рассмотрим бесконечную пластинку толщиной 26, нагреваемую цилиндрическим источником тепла радиуса и удельной мощности до- Пусть коэффициент теплоотдачи с поверхностей 2= 6, г[c.138]

В настоящее время ни в одном из состояний нельзя расчетом определить все действующие нагрузки. Это объясняется тем, что автомобиль представляет собой сложную систему с многочисленными связями, состоящую из не менее сложных подсистем, которые в процессе нагружения автомобиля взаимодействуют, и этим в значительной степени определяется нагруженность автомобиля. Для примера рассмотрим определение нагрузок, возникающих во время транспортирования груза. В процессе движения эти нагрузки определяются не только профилем дороги, но и жесткостными и инерционными параметрами автомобиля. Чтобы рассчитать все нагрузки, действующие на автомобиль и тем более на его подсистемы, например раму, необходимо иметь достаточно подробную динамическую модель. Во-первых, автомобиль следует рассматривать как пространственную систему, основными элементами которой являются взаимодействующие подсистемы колеса, балки мостов, подвеска, рама, двигатель, кабина, платформа. При этом для колеса нужно учитывать не только радиальную жесткость, но и жесткость его при действии боковой реакции и момента, возникающего в пятне контакта. Динамическая модель должна учитывать крутильную жесткость рамы и жесткость ее в вертикальной и горизонтальной плоскостях. Моделируя подвеску, необходимо учитывать не только вертикальную жесткость рессор, но и возможность закручивания их от усилий взаимодействия с рамой и балками мостов. [c.73]

Однако отсюда нельзя делать вывод о возможности уменьшения их сечений, так как усилия в стержнях найдены при вполне определенном соотношении их жесткостей, указанном в условиях задачи. Если уменьшить сечения боковых стержней, то и усилия в них уменьшатся, а в среднем стержне усилие возрастет. В рассмотренном примере отражена существенная особенность проектного расчета статически неопределимых систем — необходимость соблюдения заранее заданного (или выбранного) соотношения жесткостей элементов. Как известно, в статически определимых системах можно выбирать сечение каждого стержня совершенно независимо от сечений остальных стержней системы (см. пример 2.18). [c.103]

В качестве примера на рис. 140 показано построение проекций линии пересечения поверхности, правильной шестиугольной призмы фронтально-проецирующей плоскостью Р, определение размеров фигуры сечения, построение развертки и аксонометрической проекции усеченной части. Плоскость Р пересекает все шесть боковых ребер и граней призмы. [c.137]

Развертка поверхности правильной пирамиды представляет собой плоскую фигуру, составленную из боковых граней -равнобедренных или равносторонних треугольников и правильного многоугольника основания. Для примера взята правильная четырехугольная пирамида (рис. 131, а). Решение задачи осложняется тем, что неизвестна величина боковых граней пирамиды, так как их ребра не параллельны ни одной из плоскостей проекций. Поэтому начинают построение с определения величины ребра способом вращения (см. рис. 128, в). Определив длину наклонного ребра 5Л, равную з а, проводят из произвольной точки 5, как из центра, дугу окружности радиусом 5 а. По этой дуге откладывают четыре отрезка, равных стороне основания пирамиды, которое на чертеже спроецировалось в истинную величину. Найденные точки соединяют прямыми с точкой 5. Получив таким образом развертку боковой поверхности, пристраивают к основанию одного из треугольников квадрат, равный основанию пирамиды. [c.79]

Когда элементы качения передают также боковые силы, действующие под прямым углом к направлению качения (таким примером может явиться качение шины при движении автомобиля по кривой), реализуется несвободное качение. Этот случай занимает промежуточное положение между скольжением (100%-ным проскальзыванием) и свободным качением (0% проскальзывания). Для него характерна какая-то определенная величина проскальзывания. [c.283]

На рис. 14 [16] приведен график для определения толщины наружных — а и боковых — в стенок стальных (кожухов в функции кинетической энергии Ей. На рис. 15 приведены примеры крепления кругов специального исполнения для скоростного щлифования. [c.73]

Другой путь сужения резонансной линии состоит во вращении самого образца. Для линий, расширенных вследствие неоднородности внешнего поля, этот метод описан в гл. III, 13, а пример такого расширения изображен на фиг. 20. Вращение образца можно использовать и для сужения линий, расширенных благодаря диполь-джпольным взаимодействиям. Действительно, именно такое сужение происходит, когда молекулы меняют ориентацию при заторможенных вращениях в кристалле. Вследствие случайного характера такого вращения вклад во второй момент линии обусловлен не центральной частью суженной линии, а ее крыльями. Однако путем когерентного вращения образца можно локализовать этот вклад на строго определенных боковых линиях. [c.529]

Развертка пирамиды. Боковыми гранями пирамиды являются треугольники, для построения которых достаточно определить истинные длины их сторон — ребер пирамиды. В примере на черт. 298 основание пирамиды параллельно плоскости П,, а потому подлежат определению длины только боковых ребер, что и сделано способом вращения. Истинные длины боковых ребер обозначены через /5 , Iss и Is - Далее нужно по трем сторонам построить контур одной грани, к ней пристроить следующую и т. д. Создание развертки завершается изображением основания пирамиды (AABQ, которое можно присоединить к любой грани. Построение значительно упрощается, если пирами.ца [c.135]

Изложим теперь некоторые доводы в пользу эквивалентности определений эффективных модулей, основанных на условиях (1), (2) и (7), (8). Рассмотрим в качестве примера модули растяжения тела двоякопериодической структуры, типичный элемент которого изображен на рис. 2 (аналогичное исследование модулей сдвига не вызывает затруднений). Представим себе протяженное призматическое тело с параллельными осям Х ребрами, армированное идеально правильной двоякопериодиче-ской системой волокон, параллельных оси Хз. Согласно peiue-нию, определяемому условиями (7) и (8), напряжение аи на боковой грани Xi = onst является периодическим с периодом 2а (рис. 2). Если заданы условия (2), то на той же грани поверхностная нагрузка (обозначим ее через ст ) посгоянна. Теперь положим значение стц, определяемое первой из формул (10), равным а, а затем проведем ту же процедуру для остальных боковых граней. Таким образом, поверхностные нагрузки в двух рассмотренных задачах статически эквивалентны на каждом интервале длины 2а. Из принципа Сен-Венана следует, что соответствующие поля различаются только в узких областях ширины порядка 2а вблизи границ. При усреднении по объему это различие для больших тел становится незначительным. [c.20]

Пример 1. На рис 3 показан отрезок профилограммы, воспроизводящей С вертикальным увеличением Иу = 4000 и с горизонтальным увеличением = = 175 продольный профиль фрезерованной эвольвеитной боковой поверхности шлица (зуба) ведомого вала дорожной машины по длине участка, равной I = = 0,9 мм. Требуется на этой профилограмме провести среднюю линию профиля, т. е. линию ортогональной регрессии. Измерения транспортиром показывают, что на профилограмме при использованных увеличениях угол наклона 6в боковых сторон воспроизведения профиля не превышает 80°. По формуле (12) погрешность определения параметров шероховатости от точечного представления профиля будет составлять Дтп = 2Дл %. При выборе шага дискретизации (расстояния между двумя соседними ординатами учитываемых точек профиля) Ах = = 2 мм погрешность будет Д -п = 4%. Если эта величина не соответствует заданной точности экспериментального определения параметров шероховатости по профнлограмме, то необходимо записать новую профилограмму с соответственно большим горизонтальным увеличением. [c.24]

Совмещение движений рабочих органов во времени осуществляется по определенной методике. Разберем эту методику на классическом примере академика С. И. Артоболевского [4]. Пусть необходимо поочередно закрыть боковые клапаны коробки (рис. 35), осуществляя их прижатие к последней для приклеивания, и переместить закрытую коробку на некоторое расстояние. Указанные операции можно осуществить, например, с помощью устройства, состоящего из планок и 2 (рис. 36, а), транспрртера 3 и стойки 4. Движение планок возвратно-поворотное вокруг осей шарниров Oi и Or, расстояние между осями поворота планок L расстояние от коробки до оси поворота каждой из планок К. Транспортер работает циклически, за каждый цикл транспортер перемещает коробку на расстояние Яр. [c.70]

Тонкостенные элементы конструкций многих приборов, аппаратов и машин подвергаются локальному двустороннему или одностороннему тепловому воздействию. При этом коэффициент теплоотдачи с их боковых поверхностей с достаточной степенью точности может быть аппроксимирован кусочно-постоянной функцией координат В настоящей главе методом И. Ф Образцова и Г. Г. Онанова [117] строятся единые для всей области определения решения одномерных и двумерных стационарных задач теплопроводности и соответствующих статических задач термоупругости для пластинок и цилиндрических оболочек, коэффициенты теплоотдачи с боковых поверхностей которых —кусочно-постоянные функции одной переменной На примере одномерной задачи показывается, что при локальных тепловых воздействиях по областям, размеры которых одного порядка с толщиной тонкостенных элементов, оправданным является введение интегральных характеристик по областям нагрева, С помощью метода интегральных характеристик находится решение двумерной квазистационарной задачи теплопроводности и соответствующей задачи термоупругости для пластинки, подвергнутой двустороннему локальному нагреву движущейся прямоугольной областью, размеры которой соизмеримы с толщиной пластинки. Из проведенных численных исследований вытекает, что рост теплоотдачи с поверхностей вне области локального нагрева приводит к уменьшению температурных напряжений в пластинках. [c.138]

На рис. 153, а показан пример построения проекций линии пересечения поверхностей правильной треугольной пирамиды, стоящей на плоскости проекций Н, и прямой треугольной призмы, основание которой расположено в плоскости проекций W. Профильная проекция показывает, что поверхность призмы полностью пересекает поверхность пирамиды, и, следовательно, имеем две ломаные лиции пересечения. Более того, устанавливаем, что поверхность призмы пересекается с левой и правой боковыми гранями пирамиды, а задняя грань пирамиды в пересечении не участвует. Следовательно, линии пересечения представляют собой плоские фигуры — треугольники. Профильные проекции линий пересечения совпадают с профильной проекцией призмы — треугольником /" = 2"-3" = 5"-4" = 6". Для построения двух других проекций линий пересечения необходимо найти проекции точек пересечения ребер призмы с гранями пирамиды. Для определения проекций точек / и II пересечения верхнего ребра воспользуемся горизонтальной плоскостью-посредником Q. Она пересекает поверхность пирамиды по треугольнику АВС, подобному основанию. Его фронтальная проекция а Ь с лежит на следе (Ру), а горизонтальная аЬс определяется посредством линий связи. Отметив горизонтальные проекции 1 п 2 искомых точек, при помощи линий связи строим их фронтальные проекции 1 и 2. Аналогично при помощи плоскости находим проекции точек пересечения III—VI двух других ребер призмы с гранями пирамиды. Заметим, что в плоскости Рг лежит вся нижняя грань боковой поверхности призмы. Поэтому решение этой части задачи можно рассматривать как решение задачи на пересечение двух плоскостей — граней пирамиды и призмы. Соединив последовательно найденные одноименные проекции точек, получаем проекции линии пересечения поверхностей данных многогранников. [c.151]

Граничные условия дают опять систему уравнений, которая полностью совпадает с системой примера 13. Поэтому постоянные С1, Сз и С4 определяются теми же формулами. Для определения постоянной Сз снова потребуем, чтобы напряжения на боковой поверхностй образовали равновесную в интегральном смысле систему [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...