Модуль при растяжении

Если хотя бы одна фаза (или несколько фаз) материала относится к типу ТСМ-2, о котором шла речь в разд. II, Г, то принцип соответствия для нестационарных температурных режимов вообще не выполняется. Более того, сам такой композит еще сложнее с точки зрения реологии, чем ТСМ-2. Однако для важного частного случая неизотермическое поведение таких материалов можно описать при помощи изотермических характеристик их фаз. Это имеет место в том случае, когда эффективные характеристики при изотермических условиях удовлетворяют равенству (130), а модули при растяжении — равенству (133). Можно показать, что в этом случае определяющие уравнения получаются заменой интегралов в уравнениях (63) и (64) (с применением формул (130) и (133)) интегралами вида (50), (56) или (57). Результаты еще больше упрощаются, если все эффективные характеристики удовлетворяют соотношению (130) тогда, например, интегральное соотношение (142) принимает вид [c.161]

Как правило, прочность и жесткость большинства материалов матрицы гораздо ниже, чем армирующих волокон модуль при растяжении матриц много меньше модуля волокон, а деформация разрушения матрицы обычно больше. Следовательно, когда разрушающая нагрузка прикладывается в направлении армирования к композиту с непрерывными волокнами, можно ожидать, что если все они имеют одну и ту же длину, то разрушение композита определится длительной прочностью волокон. Действительно, в разделе по исследованию длительной прочности ком- [c.279]

До сих пор исследования поврежденности дают лишь неполное освещение существующих в этой области проблем. Повреждения обнаружены и описаны проведены предварительные исследования накопления усталостных повреждений и влияния развития повреждений на прочность и модуль при растяжении. Повреждения в условиях циклического нагружения могут возникать при очень низких уровнях напряжений или деформаций. Для успешного проектирования конструктор должен учитывать возможность возникновения повреждений. А коль скоро они возникнут, он должен знать, какое влияние оказывают повреждения на весь набор физических и механических свойств, относящихся к рассматриваемой задаче. Кроме того, он должен быть в состоянии гарантировать оставшееся время жизни разрабатываемой конструкции после возникновения повреждений. В настоящее время это, по-видимому, невозможно. Лишь несколько нерешительных шагов было сделано в направлении развития необходимого критерия накопления повреждений. [c.360]

Диапазоны линейных и нелинейных упругих свойств композитов. могут отличаться от соответствующих диапазонов компонент [13, 14]. Композиты имеют иногда разные модули при растяжении и сжатии, хотя модули упругости их компонент не зависят от знака приложенного напряжения [15] ). При анализе разрушения и несущей способности слоистого композита различают поведение слоя в составе композита в зависимости от схемы армирования и последовательности укладки слоев и поведение этого же слоя, как самостоятельного материала [16]. Это различие трудно объяснить с позиций анализа однородных слоистых сред. При использовании этого анализа появляются затруднения и в объяснении обнаруженного экспериментального влияния свободной поверхности и кромок на предельные напряжения и жесткость слоистых композитов [17]. [c.250]

Приборы для определения динамического модуля при растяжении [c.55]

Известен метод измерения динамического модуля при растяжении, Сущность метода заключается в определении упруго-вяз-ких свойств по отношению амплитуд напряжения, деформации и сдвига фаз. Для этого образец в форме тонкой полоски, моноволокна или пряжи подвергают гармонической деформации растяжения, при этом одновременно определяют напряжение. [c.56]

С" (со. Г) — обобщенная динамическая податливость потерь D—податливость при растяжении E t, Г) — релаксационный модуль пр растяжении Е, Е ю, Г) — динамический комплексный модуль при растяжении , (ш, Т) — динамический модуль упругости (модуль накопления) при растяжении [c.148]

При деформации растяжения E(t, Т) является релаксационным модулем при растяжении, Е (сл,Т)—динамическим комплексным модулем при растяжении, Е (<й,Т)—динамическим модулем упругости при растяжении и Е"(а),Т)—динамическим модулем потерь при растяжении. Аналогичные понятия используются и для модуля при сдвиге G, объемного модуля К, податливости при растяжении D и сдвиге I и объемной податливости В. Коэффициент Пуассона вязкоупругих тел также зависит от времени или частоты. Так, для динамических измерений х является комплексным динамическим коэффициентом Пуассона, i — совпадающей по фазе компонентой ц, а ц" — не совпадающей по фазе компонентой [д,. [c.150]

Рис. 3.19. Обобщенные кривые релаксационного модуля при растяжении при двух температурах приведения Тг для ПММА (точки), ПВА (пунктирные кривые) и их смеси прн равных объемных долях (сплошные кривые) [52].

Для аморфных стеклообразных полимеров вид деформационных кривых сохраняется как при растяжении в активных жидкостях, так и при хрупком разрушении на воздухе. Разрушение этих полимеров в жидкости происходит при меньших напряжениях, чем на воздухе, и сопровождается интенсивным растрескиванием поверхности. Кристаллические эластомеры, характеризующиеся большими деформациями растяжения, более чувствительны к действию жидких сред различной химической природы. Изменение их деформационного поведения в жидкостях может выражаться в уменьшении начального модуля при растяжении (только в растворителях), в снижении предела вынужденной эластичности и напряжения развития шейки, в увеличении или уменьшении предельной деформации при разрыве. [c.163]

У обычного полиэтилена с аморфно-кристаллической структурой Е = = 120. .. 260 МПа, у полипропилена Е = 160. .. 320 МПа. Сополимер этилена и пропилена при соотношении мономеров 1 1 не кристаллизуется и при температуре 20-25°С является каучуком. Его модуль (при растяжении 300 %) всего 9 — 15 МПа. У полиэтиленового волокна в зависимости от технологии изготовления Е — 100. .. 170 ГПа (для сравнения у железа Е = 214 ГПа)., [c.44]

Р° — секущий модуль при растяжении диска [c.186]

На рис. 2.70 показаны касательные модули при растяжении и сжатии, которые Ричардс получил, исходя из углов наклона на графике, построенном по данным Миллера. На рис. 2.71 я построил аналогичный график по данным Ходкинсона для чугуна, полученным в 1839 г. [c.191]

Все, что теория Пуассона утверждает для изотропных упругих тел, должно на основе правильной логики быть справедливым и для жидкостей. Поэтому, если для действительно изотропных тел коэффициент объемного расширения, будучи умноженным на 3/2, дает коэффициент упругости при растяжении, то это же соотношение должно оставаться верным и для жидкости. Однако этого не может быть, ибо в жидкости объемный модуль отличен от нуля, в то время как модуль при растяжении равен нулю. [c.331]

Модуль упругости при растяжении в М.н1.и -...................... 3000,0 [c.413]

Предел прочности прорезиненных ремней без прослоек равен 44 МПа. с прослойками — 37 МПа. Модуль упругости при растяжении р=200 МПа, при изгибе =140 МПа. Плотность ремней р= 1,25-10 ...1,5-10 кг/м . Они допускают кратковременную перегрузку на 30 %, но пробуксовывают при резких колебаниях нагрузки. Под действием паров нефтепродуктов они расслаиваются, однако ремни с двусторонней резиновой обкладкой пригодны для ра- [c.38]

Предел прочности синтетических ремней 120...150 МПа, модуль упругости при растяжении р=10 МПа, при изгибе и=0,5-10 МПа. Плотность ремня р = 0,6-10 ..],2-10 кг/м . [c.39]

Модуль упругости при растяжении Диэлектрическая проницаемость е [c.355]

Основной особенностью железобетона как конструкционного материала являются пониженные по сравнению с металлическими материалами прочность и жесткость. Допустимые напряжения растяжения и сжатия у железобетона примерно в 3 раза меньше, чем у серых чугунов. Для создания конструкций, равнопрочных чугунным, необходимо увеличение сечений п моментов сопротивления, согласно которо.му сечения железобетонных конструкций должны быть больше сечений соответствующих чугунных конструкций не менее чем в 3 раза. Так как модуль упругости железобетона примерно в 3 раза ниже модуля упругости чугуна, то увеличение сечений в том же отношении доводит жесткость железобетонных конструкций при растяжении-сжатии до жесткости чугунных конструкций. [c.194]

Коэффициент пропорциональности Е называется модулем продольной упругости или модулем упругости первого рода, он имеет размерность напряжений (даН/см или даН/мм ) и характеризует способность материала сопротивляться упругой деформации при растяжении и сжатии. Величину модуля продольной упругости для различных материалов определяют экспериментально. Для стали = (2,0- 2,15) 10 даН/см , для алюминия = (0,7н-0,8) 10 даН/см , для бронзы = 1,15-10 даН/см , для дерева вдоль волокон = 1-10 даН/см , для стеклопластиков = (0,18-ь н-0,4) 10 даН/см [c.130]

Средний угол разориентации составляет у хорошего волокна 8—10°. Поэтому модуль упругости при растяжении волокна оказывается в 2,5—5 раз меньше, чем модуль при растяжении в плоскости атомной решетки. При одинаковой степени разориен-тации материалы, полученные по разной технологии, обнаруживают разные значения модуля. Это связано, по-видимому, с тем, что пучки атомных плоскостей объединяются в слегка искривленные фибриллы, видимые под электронным микроскопом. Межфибриллярные связи, определяющие эффективньсй модуль сдвига, могут быть более сильными и менее сильными. Соответственно и характер разрушения моноволокна при разрыве может быть различным, при слабых межфибриллярных связах волокно рассыпается при разрыве в пыль, при сильных — разделяется на две части более или менее гладкой поверхностью. [c.688]

Мы полагаем, что уравнения (128) —(132) с приемлемой точностью дают главные модули и податливости для однонаправленных композитов, таких, как бороэпоксидные или графитоэпоксидные. Исключение составляют эффективные модули при растяжении. Тем не менее для М-фазных однонаправленных композитов со сравнительно жесткими волокнами модуль Ек [c.156]

Волокно Прочность на растяжение, 103. н/мм2 Модуль при растяжении, 103-H/MM2 Изгибная прочность, 103.Н/ММ2 Модуль при изгибе, 103. н/мм2 Межслой- ная сдвиговая прочность, Н/ММ2 [c.365]

Значения. модуля при растяжении припедены из-за отсутствия данных означениях модуля при сжатии. [c.232]

Если материал несжимаем и деформируется без изменения объема, т. е. гу = 8,,ft — ЗаЛТ = 0, / ->oohv = 1/2, то для одноосного растяжения при полной деформации = в + аДТ имеем = е, 22 = 33 = —е/2, ij = О при I / и и = Тогда для линейноупругого материала 3/(2-ф) = о/е = Е — модулю упругости при растяжении, и l/ip — 2Е/3 = 2G, так как при v = 1/2 Е — 2 (I + + v) = 3G. Для нелинейно-упругого несжимаемого материала 3/(2-ф) == а/в = Ег, — секущему модулю при растяжении, определяемому по диаграмме одноосного растяжения (рис. 1.5, сплошная кривая). [c.36]

Анализируя возможные причины столь необычного для полимерных стекол деформационного поведения, Волынский и Бакеев отмечают, что локальная пластификация деформируемого полимера в зоне роста микротрещин маловероятна, так как не происходит существенного изменения начального модуля при растяжении и набухание ПЭТФ в этих жидкостях незначительно. [c.164]

Кроме того, Кольрауш поставил серьезный вопрос, касаясь попыток определения удельной теплоемкости путем сравнения квазиста-тических и динамических методов определения значения модуля при растяжении и сжатии, примененных Вертгеймом (Wertheim [1842, 1], [1844, 1(a)]). Действуя в рамках довольно ограниченных термодинамических концепций того времени, он указал, что тепло не может выделяться в экспериментах по кручению, поскольку объем не меняется. В опытах по растяжению или сжатию, в которых имело место небольшое изменение объема, он заметил, что изменения модуля также могут возникать из-за выделения тепла, вызванного упругим последействием (Kohlraush [1863, 1]). [c.124]

Хартиг, мимолетно указав на важность работы Ходкинсона пятидесятилетней давности, удовлетворился этим, не касаясь других, далеких по времени, предшественников, и проанализировал только экспериментальные исследования нелинейности при малых деформациях, проведенные в пределах пятнадцати лет, предшествовавших его собственному вкладу. Изучая экспериментальные данные за последующую четверть века, можно видеть, что основной факт, выясненный Хартигом, заключается в том, что, согласно имевшимся тогда данным, относящимся к напряжениям в металлах, касательный модуль при растяжении убывал с увеличением напряжения, а при сжатии увеличивался с увеличением напряжения. Данные [c.154]

Хартиг отметил, что результаты Баха по растяжению медных образцов показывали уменьшение касательного модуля упругости от 1,1-10 до 0,704-10 кгс/см , когда напряжение возрастало от 100 до 600 кгс/см Хотя зависимость (2.24) Томпсона имела эмпирическую форму, отличную от формулы (2.27) Хартига, касательный модуль при растяжении, найденный по этой формуле, разумеется уменьшался как для меди, так и для стали. [c.156]

Образцы растягивают с постоянной относительно малой скоростью деформации (например 50 см/мин) при постепенно возрастающей нагрузке. При этом снимают диаграмму а — г и определяют модуль Е. По результатам испытаний нельзя найти равновесный модуль поэтому определяют условно-равновесный модуль при растяжении образца на 50% от удлинения при разрьгое. Испытания на растяжение регламентирует ГОСТ 270 — 75. Прочность при растяже- [c.85]

Модуль упругости при сжатии (.ж примерно на 2—3% выше, чем модуль при растяжении Е (табл. 185). Предел текучести при сжатии (а о,г) также несколько выше (на 2—5%) предела текучести при растяжении (табл. 186, рис. 179, а) [2, 3]. Направление вырезки образцов может изменить соотношение между ог о,г и 00.2 (рис. 179, б). [c.415]

Значения модуля упругости и предела текучести при смятии сплавов Д16, В95 и ВАД23в сравнении с модулем при растяжении приведены в табл. 187. Напряжение смятия определяли в отверстии диаметром 10 мм при следующих соотношениях размеров [c.417]

В качестве примера рассмотрим теоретическое построение диаграммы деформирования тканепластика, исходные параметры которого приведены на рис. 5.20. Прямая 1, рассчитанная по формуле (5.52), характеризует модуль упругости тканепластика при сжатии и начальный модуль при растяжении. Напряжение а, соответствующее моменту потери сплошности первого вида, т. е. первому перелому, определено по зависимости (5.53). [c.146]

Примером таких материалов может служить натуральная древесина общеизвестно, что модуль упругости древесины при растяжении вдоль волокон значительно больше соответствующего модуля при растяжении поперек волокон и что упругие постоянные ее зависят от направления по отношению к древесным волокнам. Анизотропными (и притом неоднородными) являются синтетические материалы, применяемые в самолетостроении дельта-древесина, авиафанера, текстолит и др. Анизотропией упругих свойств обладают кристаллы и некоторые горные породы. Разными авторами отмечалась и исследовалась анизотропия бетона. [c.10]

Для образцов поликарбоната, не подвергавшихся специа.нь-ной термообработке, характерны следующие показатели плотность 1,17—1,22 Л1г/ж влагоемкость 0,16% удельная ударная вязкость (18 л-20) -10 (Зж/лГ предел прочности при растяже-нип 89 Мн м при изгибе 80,0—100,0 Мн1м , при сжатии 80,0— 90,0 Мн/м- модуль упругости при растяжении 2200 Мн1м диэлектрическая проницаемость — 2,6—3,0 удельное объемное электросопротивление 4-10 = ом-см тангенс угла диэлектрических потерь 5-10 . морозостойкость—100°С электрическая прочность 10 кв/.им, максималы ая рабочая температура 135— [c.410]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...