Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Цилиндрический источник

Для цилиндрического источника решение, аналогичное записанным, отсутствует. В случае такого источника необходимо пользоваться табличными результатами численного решения задачи или интерпретировать источник набором сферических или линейных источников.  [c.102]

В работе [1], а также в табл. 7.14 высота цилиндрического источника приведена лишь до значения р,/г = 3. Необходимо отметить, что трех длин свободного пробега недостаточно для характеристики цилиндрического источника большой высоты. В табл. 13.8 приведены данные по расчету защиты цилиндрического источника в осевом направлении, включающие аргументы 1цк = Ъ и р /г = оо. Как видно из таблицы, различие в толщинах защиты для параметров в диапазоне  [c.199]


Используя информацию по физическим характеристикам выбранной защиты, рассчитаем плотность потоков нейтронов и у-квантов на внутренней поверхности боковых стенок корпуса реактора. Для этого воспользуемся формулой для цилиндрического источника (6.68)  [c.304]

На рис. II.2 приведена схема расположения детекторов вблизи цилиндрического источника, наиболее часто используемая в примерах. За небольшим исключением, в качестве защитного материала выбран обычный бетон плотностью р=2,2 Перерасчет к толщине бетона другой плотности возможен  [c.330]

Рис. 11.2. Схема расположения детекторов вблизи цилиндрического источника. Рис. 11.2. <a href="/info/4764">Схема расположения</a> детекторов вблизи цилиндрического источника.
С хорошим приближением толщину защиты можно определить, если цилиндрический источник в торцовом направлении заменить источником в форме усеченного конуса бесконечной высоты. Угол видимости верхнего радиуса цилиндра будет 6=26°. Тогда по номограмме 7.40 для 3=а1С/ х,( 1) = =6,83-1070,0455= 1,3-10 используя рис. 7.42, получаем 1 = 1350 мм.  [c.332]

Решение. Используем табл. ЦР (цилиндрические источники в радиальном направлении) [2] для к=Ь1Р=2, р=Ь/Р = 3, и значения  [c.335]

Защита ds от источника И4. Методически эта задача решается так же, как в примере 1, т. е. она может быть решена с использованием таблиц расчета защиты в направлении торцовой части цилиндрического источника (см., например [2], а также табл. 7.14).  [c.337]

При действии непрерывного цилиндрического источника мощностью q в некоторый момент времени ti за бесконечно малый промежуток времени dti выделяется элементарное количество тепла  [c.369]

Это количество тепла dq можно рассматривать как мгновенный цилиндрический источник, приложенный в момент времени ti.  [c.369]

Температура стенки от непрерывного цилиндрического источника тепла определится  [c.369]

Чтобы записать уравнение процесса распространения тепла от движущегося непрерывно действующего источника, разобьем весь период действия источника на бесконечно малые элементы времени й рассмотрим элементарные воздействия цилиндрического источника на винт.  [c.378]

Получен полный набор функций влияния поглощающего цилиндрического источника за плоской и цилиндрической защитой.  [c.299]

Цилиндрический источник с плоской защитой. Общая задача для цилиндрического источника с плоской защитой распадается  [c.299]


Рис. I. Геометрия общей задачи для поглощающего цилиндрического источника с Рис. I. Геометрия общей задачи для поглощающего цилиндрического источника с
Аналогичные результаты можно получить для F — Fe-Цилиндрический источник с цилиндрической защитой. Геометрия задачи показана на рис. 2. Функция влияния имеет вид  [c.305]

Рис. 2. Геометрия задачи для цилиндрического источника с цилиндрической защитой Рис. 2. Геометрия задачи для цилиндрического источника с цилиндрической защитой
Полученные функции влияния позволяют рассчитывать функции ослабления плотности потока излучения цилиндрических источников при произвольной пространственной ориентации источника, плоской защиты и детектора, а также защиты цилиндрической формы. Результаты (1) — (16) несложно распространить на поверхностные цилиндрические источники.  [c.307]

Рис. I. Типичная геометрия измерения активности цилиндрического источника с помощью ППД Рис. I. Типичная геометрия измерения активности цилиндрического источника с помощью ППД
Рис. 2. Зависимость /С ( ) для цилиндрического источника диаметром 44 мм, высотой Н = 50 мм при Нг = И" = S9,5 мм О — эксперимент --расчет Рис. 2. Зависимость /С ( ) для цилиндрического источника диаметром 44 мм, высотой Н = 50 мм при Нг = И" = S9,5 мм О — эксперимент --расчет
Перенос тепла и влаги в бесконечно протяженном изотропном влажном теле, вызываемый бесконечно длинным цилиндрическим источником тепла (зондом радиуса R), описывается следующей системой уравне-  [c.86]

Все результаты были получены в предположении линейности источника. Большой интерес представляет аналогичная задача без этого допущения, т. е. в естественном случае цилиндрического источника, а также изотермическая задача.  [c.8]

Тогда поле цилиндрического источника выражается в виде интеграла от температурных полей точечных источников + I  [c.8]

Область О г а с температурой поверхности, равной нулю. В момент времени t = 0 на поверхности г = г действует единичный мгновенный поверхностный цилиндрический источник.  [c.361]

В противоположность работе Брука и Омана, работы Эдвардса Ченга и Гамеля и Виллиса показали, что в цилиндрическом источнике не происходит замораживания температуры.  [c.429]

Стабилизация температуры в цилиндрическом источнике была уже ранее обнаружена М. Д. Ладыженским ), который исследовал течение в плоском и сферическом источниках с помощью уравнений Навье— Стокса. Принимая степенной закон изменения вязкости от температуры  [c.429]

Сюда относятся размеры и форма источников, расстояние источник — детектор, направление, в котором определяется зашита, наличие в этом направлении какого-либо оборудования или других возмущающих неоднородностей. Геометрические параметры чаще всего представляются в безразмерных единицах,. например радиус источника в единицах рз-/ , высота цилиндрического источника к = к/Я (или Н12Я), расстояние р Ь/Я в радиальном направлении и р = а/к в торцовом направлении. Здесь рз — коэффициент ослабления в материале источника к и Я—-высота и радиус цилиндрического источника Ь и а — расстояние источник — детектор от оси цилиндрического источника в радиальном направлении и от торца в осевом направлении.  [c.192]


Пример 1. Рассчитать толщину защиты из бетона rfi для детектора Pi (точка С на рис. 11.2) в помещении постоянного обслуживания П1 (монтажный зал), если заданная проектная мощность дозы Р=1,4 мр1ч. Источник представляет собой химический реактор И1, в котором растворена 1 т отработанного горючего (тв.злы АЭС) с удельной тепловой мощностью =35 Мвт/т после кампании Т=720 дней и выдержки /=360 дней. Плотность водного раствора продуктов деления р=1,15 zj xP. Полная высота цилиндрического источника Ло = 3,2 м, высота раствора в нем й=2,б м. объем раствора о=13,8 м , радиус / =1,3 м, толщина стальных стенок реактора 2 см, расстояние от поверхности раствора до детектора (2=2,6 м. Поверхностная (сорбированная) активность численно равна объемной активности Q .  [c.330]

Калориметрические определения абсолютной температуры были выполнены Гарднером и Кюрти, использовавшими для нагрева у-лучи. Два радиевых источника по 250 мкюри могли вращаться вокруг оси криостата. Применялся также цилиндрический источник (диаметр 6 см) из проволок радиоактивного серебра. Интенсивность этого источника могла изменяться в пределах до 60 мкюри путем изменения числа проволок. По найденным значениям Т можно было определить величину с, равную dQldT. Абсолютная температура, согласно (10.1), определяется соотношением  [c.473]

Пусть в направлении оси Хо (рис. 1) перемещается цилиндрический источник тепла с постоянной скоростью У (мощность источника q постоянна во времени). Начало неподвижной системы координат совместим с произвольной точкой Л винта. В начальный момент времени (г =0) расстояние Хо от точки А до средней плоскости Оо источника. Пр1и постоянной скорости перемещения по истечении времени t источник будет находиться в некоторой точке Оь расположенной от начального положения Оо на расстоянии, опреде-ляеглом выражением Vt. Расположим в точке Oi начало подвижной системы координат, в которой направление оси х противоположно направлению перемещения источника.  [c.378]

Рис. 1. Зависимость погрешности показаний Р-пучового прибора от положения поглотителя между источником излучения и иопизациоппой камерой в приборах с плоским источником без коллиматора а) и с цилиндрическим источником с коллиматорными Рис. 1. Зависимость <a href="/info/355083">погрешности показаний</a> Р-пучового прибора от положения поглотителя между <a href="/info/127375">источником излучения</a> и иопизациоппой камерой в приборах с <a href="/info/103503">плоским источником</a> без коллиматора а) и с цилиндрическим источником с коллиматорными
Тихоненко М. Е. Об одном случае взаимного расположения поглощающего цилиндрического источника и точки детектирования // Вопросы атомной науки и техники. Сер. Проектирование и строительство. 1985. Вып. 3 (21). С. 54—63.  [c.307]

Экспериментальная проверка этой методики определения К проведена на макетах объемных источников с использованием образцовых радиоактивных растворов (ОРР) в диапазоне энергий фотонов 50—2000 кэВ. На дно стеклянного стакана (держатель пробы) в середину наносили каплю ОРР, скорость счета от которой измеряли трехк(<1тн0. В качестве величины, характеризующей эффективность регистрации точечного источника, брали усредненную по трем измерениям скорость счета от капли SI. Затем каплю разбавляли водным раствором HNO3 и получали цилиндрический источник высотой Я, скорость счета от которого измеряли однократно S(H) на той же высоте, что и для точечного источника. Так как общая активность капли и цилиндрического источника оставалась постоянной, искомую зависимость определяли из выражения  [c.333]

Таблица I. Результаты эксперимента и расчета К (Н) как функции высоты цилиндрического источника диаметром 44 мм (раствор H2O+HNO3, рН = 1,7, измерение проведено на крышке криостата) для Со (122 кэВ) и s (662 кэВ) Таблица I. <a href="/info/436290">Результаты эксперимента</a> и расчета К (Н) как функции высоты цилиндрического источника диаметром 44 мм (раствор H2O+HNO3, рН = 1,7, измерение проведено на крышке криостата) для Со (122 кэВ) и s (662 кэВ)
Решение уравнения переноса излучения в защитах реакторов с помощью AWLM— № 1.0-схемы (263). Применение метода Монте-Карло для расчетов токов вкладов в защите реакторов (268). Весовые функции усреднения групповых констант (272). Учет воздушных полостей в защите реакторов в рамках метода выведения — диффузии (278). Особенности формирования поля быстрых нейтронов, рассеянных от стенок прямого канала (282). Потребности в ядерных данных в задачах расчета биологической защиты (286). Аналитическое описание замедления резонансных нейтронов (292). Поля замедлившихся нейтронов и вторичного v-излучения в прямом бетонном канале с источником быстрых нейтронов на входе (296). Функции влияния поглощающего цилиндрического источника (299). Расчет источников захватного Т Излучения в однородной среде и у границы раздела двух сред комбинированным методом (307). Квазиальбедо нейтрон — V-квант (309). Ковариационные матрицы погрешностей для элементов конструкционных и защитных материалов ядерно-технических установок (311). Скайшайн нейтронов н фотонов. Обзор литературы (320).  [c.336]

Аналитическое решение задачи определения те1Мпературного поля трубы в полубесконечном массиве имеет большое значение для многих народнохозяйственных проблем. Сюда относится, например, проблема подземной прокладки водопроводных труб, так как глубина заложения труб зависит от допустимого охлаждения (или нагревания) воды в процессе ее транспортировки по трубам. Аналогичные задачи возникают при прокладке теплопроводов и нефтепроводов, электрических кабелей. Сечение кабеля определяется степенью его нагрева электрическим током, которая в значительной мере зависит от передачи тепла от кабеля к земле, т. е. от температурного поля кабеля в земле. Перечисленные проблемы далеко не исчерпывают полный список задач, для решения которых необходимо знание температурного поля цилиндрического источника тепла в полубесконечном массиве.  [c.5]


Для получения температурного поля адиабатического цилиндрического источника в полубесконечном массиве (/(, = onst) воспользуемся принципом суперпозиции тепловых потоков от точечных источников. Положим, что мощность источника тепла рассредоточена вдоль окружности стенки трубы с постоянной плотностью q = Q/2 Kl . Для простоты будем считать, что ось 0Y проходит через центр трубы, т. е. координаты центра трубы (О, Ь). Нестационарное температурное поле точечного источника примем в виде (рассматриваем граничные условия 1-го рода)  [c.8]

В стационарном случае (т оо) отличие между температурными полями линейного и цилиндрического источников отсутствует. Другими словами, в стационарном случае размеры трубы на температурное поде вне трубы влияния не оказывают.  [c.9]

Канадская фирма Атомик энерджи выпускает в массовом количестве источники излучения в виде игл и трубок с интенсивностью 0,1—50 мкюри, а также в виде проволоки с интенсивностью 0,1—8 мкюри на единицу активной длины 111. Она производит также цилиндрические источники размером 9,5 X 25 мм, а также небольшие таблегки. Окриджская лаборатория поставляет небольшие таблетки и слоистые источники диаметром  [c.317]


Смотреть страницы где упоминается термин Цилиндрический источник : [c.200]    [c.304]    [c.379]    [c.379]    [c.332]    [c.288]    [c.313]    [c.426]    [c.427]    [c.221]   
Теория теплопроводности (1947) -- [ c.170 ]



ПОИСК



Бесконечный цилиндрический стержень, нагреваемый источниками тепла

Излучение звука точечным источником, расположенным иа жесткой цилиндрической поверхности

Мгновенные источники линейный, плоский и поверхностные цилиндрический и сферический источники

Общее решение. Равномерное излучение. Излучеййе колеблющегося цилиндра (проволоки). Излучение от элемента цилиндра. Пределы для длинных и коротких волн. Излучение цилиндрическим источником общего типа. Распространение звука в цилиндрической трубе Фазовые скорости и характеристические импедансы. Излучение волн поршнем Излучение сферы

Температурные напряжения в тонкостенных элементах с кусочно-постоянными коэффициентами теплоотдачи с боковых поверхностей Изотропная пластинка нагреваемая цилиндрическим источником тепла

Теплообмен в призматических и цилиндрических трубах с источниками тепла в потоке

Теплопроводность и теплопередача тела цилиндрической формы с источниками тепла

Течение от цилиндрического или сферического источника

Цилиндрический волновой источник. Особенности напряженного состояния



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте