Слой критический толщина его

Кроме характеристики режима, нормальная работа подшипника характеризуется критической толщиной масляного слоя Критической толщиной масляного слоя называется такая его минимальная толщина, при которой начинается полусухое трение [c.133]

Работой сил адгезии называют работу, которую необходимо затратить для преодоления силы прилипания, отнесенной к единице площади, найденную путем отрыва. Работа сил адгезии в системе GS выражается в эргах на квадратный сантиметр (эрг/см ). На эту работу оказывают влияние следующие факторы толщина слоя краски, свойства краски (ее характеристики), скорость отрыва. Слой краски, при котором достигается постоянное предельное значение работы сил адгезии, называется полным слоем, а его минимальная толщина—критической толщиной. На рис. 1.6 показана зависимость работы сил адгезии А от толщины h слоя краски. Процесс печати следует производить при критической толщине слоя краски. [c.14]

По мере роста толщины первичного слоя отложений температура его наружной поверхности повышается и приближается к температуре газов. При некоторой критической ее величине на поверхности первичного слоя начинается инерционное осаждение липких частиц (обладающих адгезионными свойствами), если таковые имеются в уносе. С этого момента быстро образуются непрочно связанные вторичные отложения, имеющие вид гребней, направленных навстречу потоку газов [74, 77, 80]. [c.57]

На фиг. 43 приведены значения критических чисел Рейнольдса для пограничного слоя, когда = 0. При Re Re p, i происходит нарушение ламинарности течения пограничного слоя и начинается его турбулизация. При Re Re , в пограничном слое устанавливается развитая турбулентность. Область чисел Re от Re p 1 до Re 3,2 является переходной и характеристики слоя в ней весьма неустойчивы. Следует отметить, что при значительных возмущениях на входе (например, кромка конечной толщины с прямым срезом) весь пограничный слой может быть турбулентным практически при любых числах Re. [c.163]

Для обеспечения жидкостного трения необходимо, чтобы расчетная наименьшая толщина масляного слоя была не менее суммы предельной (критической) толщины масляного слоя при которой происходит его разрыв, и дополнительной йд [c.73]

Критерии оценки работоспособности. Общий алгоритм выбора параметров нестационарно-нагруженных подшипников состоит в проведении последовательных расчетов до удовлетворения требований по критической толщине смазочного слоя, предельной температуре, потерям на трение. Для того чтобы иметь представление о рабочих характеристиках подшипника, определяется его портрет , состоящий в расчете минимальной толщины смазочного слоя и максимальной температуры в зависимости от зазоров и температуры на входе в подшипник. Эти результаты позволяют оценить работоспособность подшипника при [c.206]

Обеспечение мартенситной структуры в упрочненном слое, т.е. прокаливаемости слоя, несмотря на его небольшую толщину, достигается ограничением науглероживания деталей и соблюдением технологических режимов термического упрочнения. Это особенно важно для термического упрочнения с повторными нагревами деталей после химико-термической обработки. Такие режимы характеризуются увеличением критической скорости охлаждения и соответственно повышением опасности образования трооститной сетки и ухудшением механических свойств. При подстуживании деталей перед закалкой начиная с цементационного нагрева предусмотрено автоматическое регулирование углеродистого потенциала, чтобы не допустить снижения содержания углерода и легирующих элементов в аустените и снижения предела усталости и прочности слоя. [c.59]

При этом в соответствии со сказанным выше главный вклад в интегральное поглощение дает слой, непосредственно прилегающий к слою с критической плотностью. Его толщина имеет порядок Как видно [c.83]

Температура наружной части кокиля повышается только спустя 5 мин. после окончания заливки, следовательно, для передачи тепла от внутренней поверхности кокиля к наружной через всю толщину стенки его требуется 5 мин. Разность температур между внутренней и наружной поверхностями кокиля возрастает очень быстро в течение первых 8 мин. (максимум 270°) приблизительно через 10 мин. она постепенно уменьшается и кривые начинают сближаться. Из этого следует, что увеличение толщины стенок кокиля сверх какой-то критической толщины почти не оказывает влияния на скорость затвердевания. Это подтверждается следующим опытом в форму, дном которой является чугунная плита, наливается порция чугуна, причем толщина отбеленного слоя низа такой отливки всегда оказы- [c.33]

На рис. 27.7 [81] представлены кривые изменения локального числа Нуссельта при поперечном обтекании цилиндра в зависимости от угла ф для различных чисел Рейнольдса в условиях постоянного теплового потока по поверхности. Из рисунка видно, что число Нуссельта уменьшается, начиная от передней критической точки, достигает минимума при некотором угле ф и далее вниз по потоку резко возрастает. В передней критической точке толщина ламинарного пограничного слоя мала и поэтому локальные коэффициенты теплоотдачи и числа Нуссельта велики. По мере удаления от критической точки вниз по потоку растет толщина пограничного слоя, вместе с ней растет его тепловое сопротивление и коэффициент теплоотдачи уменьшается. В зоне отрыва пограничного слоя коэффициент теплоотдачи вновь резко возрастает. В этой области происходят весьма сложные и еще до конца не ясные явления. Здесь, видимо, происходит периодический процесс — утолщение пограничного слоя, его отрыв и унос оторвавшейся массы жидкости вниз по потоку. Этот периодический процесс непрерывно повторяется. Можно ожидать, что чем больше таких процессов происходит в единицу времени, тем интенсивнее теплоотдача, так как в момент отрыва слоя тепловое сопротивление в этой зоне значительно уменьшается. Очевидно, что применить гидродинамическую теорию теплообмена (см. гл. 24) в этой области невозможно. На интенсивность теплоотдачи в зоне отрыва влияют число Рейнольдса, форма и качество поверхности (шероховатость) обтекаемого тела, физические константы жидкости. [c.321]

При работе вращающегося шарообразного варочного котла температура на внешней поверхности его изоляции составляла 50 °С при первоначальной толщине слоя изоляции б = 0,045 м, но стала равной 38 °С после удвоения толщины. Определить температуру на внутренней поверхности (диаметром 1,15 м) изоляции, полагая ti неизменной. Определить также X и критический радиус изоляции. Температуру окружающего воздуха и соответствующий коэффициент теплоотдачи считать равными /, = 20 °С и а = 1,59 ti — Вт/(м К). [c.178]

Далее для оценки распределения напряжений в волокне и матрице слоя применяется метод конечных элементов. Поскольку рассматривается только нагружение в плоскости слоистого композита с симметричной относительно срединной плоскости структурой, осредненные напряжения и деформации в любом слое постоянны по толщине слоя. Поэтому достаточно решить задачу о распределении напряжений в компонентах слоя для одного повторяющегося сегмента, не принимая во внимание его расположение в слое. Для определения критического элемента, в котором будет достигнут предел текучести, можно применить любой однородный изотропный критерий пластичности (например, основанный на гипотезе об энергии формоизменения). Приложенные нагрузки затем пересчитываются в точке зарождения течения критического элемента. Когда точка начала течения зафиксирована, можно переходить в диапазон нелинейного нагружения. [c.277]

Фактически это наблюдение укрепило мнение о ыевозможности создания пригодных композиционных материалов на основе реакционноспособных систем, т. е. систем, у которых на поверхностях раздела образуются соединения. Исследования Клейна и др. [141 подтвердили отмеченную потерю прочности и позволили установить, что исходная прочность борного волокна 466 ООО фунт/кв. дюйм (327,6 кгс/мм ) понизилась после извлечения из композиционного материала с титановой матрицей (40А) до уровня несколько более низкого чем 150 ООО фунт/кв. дюйм (105,5 кгс/мм ). На поверхности этих волокон после извлечения сохранилась пленка борида титана толщиной примерно 500 А, поэтому неудивительно, что разрушающая деформация составила 2500 мкдюйм/дюйм (0,25%), что равнозначно прочности 150 ООО фунт/кв. дюйм (105,5 кгс/мм ) для волокна с модулем упругости 60-10 фунт/кв. дюйм (42 184 кгс/мм ). Следовательно, можно заключить, что в том случае, когда диборид титана не закреплен титановой матрицей, первая критическая толщина его составляет менее 500 А. Указанная толщина возрастает до 4000 А для матрицы Ti (40А) и до 5500 Л для более высокопрочной матрицы Ti (75А). На рис. 8 показана зависимость этих величин от предела пропорциональности указанных матриц и соответствующих ему значений деформации. Было сделано допущение, что нет матриц, соответствующих нулевому пределу пропорциональности. Результаты позволяют предположить, что закрепляющее действие матрицы существенно влияет па концентрацию напряжений, создаваемых трещинами в диборидном слое. Этот эффект имеет разумное объяснение, поскольку без закрепления трещина будет вести себя так, как если бы она была раскрытой на конце. При наличии же полностью упругого закрепления состояние трещины приближается к условиям, отвечающим закрытому концу. Это обстоятельство вызывает изменение постоянной В в уравнении (3). [c.288]

Согласно Кляйну и др. [16], средняя прочность волокон, извлеченных из композитов титан — бор, составляет около ЮЗкГ/мм . Это соответствует деформации разрушения 2,5-10- и согласуется с представлениями о том, что разрушение контролируется слоем диборида титана, образовавшимся при изготовлении композита. Критическая толщина диборида в отсутствие матрицы, возможно, менее 0,1 мкм, поскольку в ленте сразу после изготовления она составляет от 0,05 до 0,15 мкм. Влияние предела пропорциональности материала матрицы на критическую толщину слоя диборида для случаев изолированных волокон, матрицы Ti40A и матрицы Ti75A (пределы прочности соответственно 28 и 42 кГ/мм ) представлено на рис. 12. Вклад поддержки матрицы в уменьшение вредного влияния трещин в слое диборида титана выражается простым соотношением. Пределу пропорциональности нелегированного титана (63 кГ/мм ) должна отвечать деформация 6-10 , достигающая величины деформации разрушения типичных волокон бора поэтому увеличение предела пропорциональности матрицы е приведет к увеличению допустимой толщины диборида в композите. Согласно рис. 12, в композите с титановой матрицей допустимы толщины диборида до 0,8 мкм при таких толщинах композит ведет себя упруго вплоть до достижения деформации разрушения волокон бора. Этот вывод пока не проверен, но продолжающиеся работы в области композитов с титановой матрицей позволят произвести его оценку в ближайшем будущем. [c.162]

Чтобы полностью j e Tb влияние строения пакета (расположение слоя по толщине и его ориентация, фактор не симметрии разноориентированных слоев относительно срединной поверхности) на критические напряжения (нагрузки) и параметры волнообразования одинарных оболочек, была использована модель С. А. Амбарцумяна [62, 6]. Критические напряжения ст р определя- [c.286]

Асимметрия картин по временной частоте является мерой вращения Солнца на некоторой глубине, где формируются эти колебания. Хотя моды низших порядков наиболее чувствительны к условиям во внеШ них слоях Солнца толщиной, равной нескольким процентам его радиуса, сравнение предсказанных и 1 -блюдаемых гребешков в спектре мощности показывает, что глубина конвективной зоны составляет около 30 Ь солнечного радиуса, а не 15—25%, как предсказывалось ранее принятыми моделями Солнца. Таким образом, исследователи Солнца определили сравнительно прямым методом параметр, критический для работы солнечного динамо и для внутренней структуры Солнца и других звезд. [c.224]

Аналогичное исследование можно провести в задаче о переносе нейтронов в слое с плоским источником (внутри слоя или на его границе). Если в уравнении (3.11) допустить 0, то обнаружится новое явление. В этом случае существует критическое значение с1 толщины слоя, такое, что имеется ненулевое решение при отсутствии источника. Это соответствует режиму, при котором ядерные реакции являются самоподдерживаю-щимися без разрушения системы. В таком случае говорят, что слой достиг критического состояния. [c.341]

Критическая масса ракеты, расчет которой был произведен в предыдущем разделе, весьма велика, порядка 1000 т. Есть основания полагать, что в не слишком отдаленном буд тцем можно будет говорить об уменьшении этой величины до 100 т. Следует сказать несколько слов о том, каковы возможные пути уменьшения критических размеров. Естественно заключить, что для уменьшения критического размера реактора можно применить отражатель. Однако следует иметь в виду, что при констр ирова-нии таких ядерных установок, какой является ядерная ракета, ядерный реактивный двигатель, ядерный турбореактивный двигатель, одним из важнейших факторов, определяющих общие свойства машины, является вес двигателя. Вес должен быть сведен к минимуму. Поэтому, если с применением отражающей оболочки удельный вес двигателя, т. е. вес, приходящийся на единицу производимой этим двигателем энергии, при этом увеличивается, то это означает, что применять отражатель невыгодно. Элементарный подсчет показывает, что если отражающий слой тонок, так что толщина его того же порядка, что и средняя длина поглощения материала отражателя для нейтронов, то критический размер реактора уменьшается приблизительно на толщину отражающей оболочки. Другими словами, общий размер реактора, считая вместе с отражающим слоем, остается приблизительно таким же, как и для случая реактора без отражателя. Для реактора, рассмотренного в предыдущем разделе, средняя плотность материалов равна всего 0,68 г/см . Если в качестве отражающей оболочки применить бериллий, то плотность материала отражателя будет [c.204]

В зависимости от режима течения различают ламинарный и турбулентный пограничные слои. По мере развития пограничного слоя толщина его возрастает. Пока она мала, течение в пограничном слое будет ламинарным, лаже если внешний поток турбулентный. Режим течения в пограничном слое так же, как для потока в трубах и каналах, может характеризоваться величиной числа Рейнольдса, составленного по толщине б пограничного слоя, скорости щ внешнего потока и кинематическому коэффициенту вязкости v. С увеличением толщины б число Рейнольдса в некоторой точке может достигнуть критического значения. За этим сечением формируется турбулентный пограничный слой. Таким образом, в общем случае при безотрывном обтекании некоторой твердой поверхности потоко.м имеет место сочетание ламинарного и турбулентного пограничных слоев. [c.74]

Вышеизложенные кажущиеся противоречивыми наблюдения были в значительной мере рационализированы Уэббом, Нортоном п Вагнером [207], которые, как уже отмечалось в гл. 2, предполагают, что сначала вольфрам окисляется по параболической закономерности, переходящей в линейную, когда тонкий сцеп-ляющ-ийся с металлом внутренний защитный слой субокиси достигает критической толщины это наступает тогда, когда скорость образования этого слоя сравнивается со скоростью его превращения в наружный пористый слой трехокиси, не обладающий никакой защитной способностью. В частности, они охватил О калпну, образовывавшуюся длительное время (от нескольких минут до суток), а уже одно это обстоятельство позволяет установить взаимосвязь между несколькими излагавшимися выше опытными фактами. [c.315]

Расчетный прием определения коэффициента теплообмена в критическом сечении сопла основывается на хо рошо известном факте о том, что по мере приближения газа к критическому сечению и в самом критическом сечении скорость внешнего потока щ х) увеличивается монотонно и влияние предыстории пограничного слоя на изменение его толщины вниз по течению быстро уменьшается. Это дает основание принять линейное распределение скорости Ui x) с тем же, одиако, градиентом скорости с1и11йх в критическом сечении, какой дает истинное распределение скорости. Кроме того, предполагается, что пограничный слой появляется в той точке, где начинается изменение скорости внещнего потока по линейному закону. Эти допущения аналитически формулируются так [c.443]

Численное значение критерия Ке определяет характер движения жидкости. Опытами установлено, что при Ке 2320 движение ламинарное, а при Ке > 2320 турбулентное. Отсюда значение Ке = = 2320 называют критическим. Но и при турбулентном движении у самой стенки вследствие малых скоростей образуется тонкий слой жидкости, в котором движение происходит ламинарно. Этот слой называют пограничным. Толщина его зависит главным образом от скорости дижения жидкости в трубе. Чем больше скорость, тем толщина пограничного слоя меньше. [c.53]

Несущая способность гидродинамических подшипников (рис. 10.48,6) повышается по мере увеличения скорости ротора при достаточном количестве подводимой смазки. При невращающемся роторе несущая способность опоры равна нулю. При повышенной угловой скорости ротора в результате интенсивного тепловьщеления уменьшается вязкость компонента и позтому несущая способность опоры ограничивается не только минимально допустимой толщиной смазочного слоя, но и его допустимой рабочей температурой. Таким образом, нормальная работа подшипников скольжения обеспечивается гарантированным зазором между валом и вкладьпием с тем, чтобы при вращении ротора было только жидкостное трение. С образованием толщины смазывающего клина, соответствующего зазору 5 (см. рис. 10.48,6) центр вала при работе смещается по отношению к центру отверстия подшипника в сторону вращения. Размер этого зазора зависит от разности диаметров в опоре, угловой скорости ротора, вязкости смазывающей среды и при минимальном значении всех параметров обеспечивает несущую способность опоры в режиме жидкостного трения без снижения до критических режимов трения без смазочного материала. Диаметральный зазор опоры ( ) - d) для наиболее распространенных конструкций составляет 0,04...0,1 мм, для быстроходных опор (м > 10 м/с) -0,15...0,2 мм. Иногда для компенсации несоосности подшипники выполняют в плавающем варианте, и втулка устанавливается в корпусе с зазором. Это обеспечивает наличие несущего слоя рабочей жидкости во всех злементах опоры. [c.254]

Когда Пиллинг и Бедворс опубликовали свои результаты, считалось, что наклон прямых, полученных для 300, 400 и 500°, представлял скорость химической реакции между кальцием и кислородом полагали, что поры в окисной пленке достигают неизмененного металла и нет физического ограничения для притока кислорода. Данн и Уилкинс высказали соображения, что если бы окисление действительно управлялось скоростью хил ической реакции, то процесс с температурой ускорялся бы значительно сильнее. Они предположили, что самый нижний слой окисла, находящийся на металле, является сплошным и псевдоморфным. Понятно, что вследствие изменения объема при окислении он деформирован и разрушается, образуя пористый слой, как только превышае г некоторую толщину. Дальше, согласно этой точке зрения, на поверхности металла всегда имеется сплошной слой постоянной толщины, который находится в состоянии растяжения, но, будучи скреплен с металлической основой, не разрывается, если критическая толщина не превзойдена снаружи его имеется более толстый слой пористого окисла, в котором напряжения сняты вследствие образования пор. Скорость окисления управляется прохождением кислорода через внутренний слой постоянной толщины, и она остается постоянной пока температура не поднимется [48]. [c.44]

Вывод соответствующих уравнений аналогичен уже рассмотренному выше и отличается лишь тем, что слой пространственного заряда в поверхностных областях пленки, которым можно пренебречь при изучении толстых пленок, теперь занимает значительную долю толщины пленки. Это необходимо принимать во внимание при расчете распределения потенциала и его влияния на диффузию дефектов через пленку. Кроме того, изменение кинетических закономерностей вследствие изменения глубины слоя пространственного заряда может прдисходить при достижении критической толщины пленки. Это в частности относится к окисным пленкам на поверхности Си и Ni. [c.168]

Степень переохлаждения велика,., Поэтому образование центров кристаллизации возможно не только на границах, но и внутри зерен, при этом критический размер зародышей новой фазы будет малым, а число возникающих центров кристаллизации велико. Растущие кристаллики р-фазы не могут принять устойчивой сферической формы, так как такие сферические образования вызывали бы в упругой среде значительные внутренние напряжения. Поэтому кристаллики приспосаб-, иваются, приобретают пластинчатую форму. Действительно, кристаллики новой формы, выделяющиеся из сильно переохлажденных твердых растворов, имеют очень малые размеры. Толщина их составляет несколько атомных слоев, а протяженность — несколько десятков или сотен атомных слоев. Однако такой тонкий кристаллик самостоятельно существовать не может, он может существовать лишь приклеенным к крупному кристаллу (точнее внутри его). [c.142]

Следовательно, с увеличением степени переохлаждения (или с понижением температуры кристаллизации) размер критического зародыша уменьшается, тогда и работа, необходимая для его об-разова1птя, будет меньше. Поэтому с увеличением стеиени переохлаждения АТ, когда к росту способны зародыши все меньшего размера, сильно возрастает число зародышей (центров) кристаллизации (ч. з.) или скорость образования этих зародышей (с. р.) (см. рис. 22) Рост зародьппей кристаллизации происходит в результате перехода атомов из переохлажденной л идкости к кристаллам. Кристалл растет послойно, при этом каждый слой имеет одноатомную толщину. Различают два элементарных процесса роста кристаллов, [c.33]

Механизм данного явления, вероятно, заключается в диффузии кислорода внутрь сплава и реакции его с легирующими компонентами, обладающими большим сродством к кислороду, чем основной металл, прежде чем эти компоненты смогут мигрировать к поверхности сплава. При концентрациях легирующего компонента выше критической на поверхности идет образование плотного защитного слоя, состоящего из оксида этого компонента, который препятствует внутреннему окислению. Рост толщины внутреннего слоя окалины подчиняется параболическому закону, так как процесс контролируется диффузией кислорода сквозь наружную пленку. Более подробно это явление рассмотрено Реппом [48]. [c.203]

Экспериментальные доказательства необходимости упомянутой связи не очень многочисленны, но весьма убедительны. Во-первых, это—изменение глубины проникновения магнитного поля с концентрацией примесей индия (последняя изменяется от нуля до 3% см. гл. VIII). Наблюдалось уменьшение глубины проникновения почти в 2 раза, хотя в критической температуре не было заметно почти никакого изменения. По мнению Пиннарда, изменение глубины проникновения поля означает уменьшение длины свободного пробега электронов благодаря наличию примесей атомов индия и соответствующее уменьшение длины когерентности. Во-вторых, это—изменение глубины проникновения поля в монокристалле олова в зависимости от его ориентации ). Глубина проникновения имеет максимум, когда угол 6 между осью кристалла и осью четвертого порядка равен 60° и уменьшается для всех других углов (см. гл. VIИ). Это изменение не может быть объяснено предположением о тензорном характере параметра Л в уравнении Лондона, поскольку такое предполоягение приводило бы к монотонной зависимости от величины угла. Пиппард наблюдал соответствующее изменение в высокочастотном сопротивлении нормального олова, что опять не может быть объяснено простым учетом тензорного характера проводимости для объяснения приходится привлекать теорию аномального скин-эффекта. В последнем случае средняя длина свободного пробега электрона больше толщины скин-слоя, так что электрическое поле, действующее на электрон, существенно изменяется на протяжении длины свободного пробега. В-третьих, это—зависимость глубины проникновения поля от параметров металла данная зависимость будет рассмотрена позднее с позиции модифицированной теории Пиппарда (см. п. 26). [c.705]

Затем определяются параметры ламинарного пограничного слоя его толщина б, условная толщина вытеснения б, формпараметр Л, число Re = Уйб / в зависимости от координаты X. По полученным значениям можно построить расчетный график функции Л = Л(Re). Совместив его с теоретической кривой Л = Л(Reкp), находят точку пересечения, которая и определит соответствующее критическое число Reкp (точка /С на рис. 1.10.6). Следует иметь в виду, что такое построение удобнее начинать сразу для участка профиля, где давление возрастает, а скорости уменьшаются (значения Л отрицательные) и где вероятнее всего расположена точка потери устойчивости. [c.95]

Дислокации могут возникать в полностью затвердевшем металле в непосредственной близости от фронта кристаллизации и вдали от него. Считается, что основным здесь является вакансион-ный механизм образования дислокаций. Равновесная концентрация вакансий с иониженигм температуры от точки кристаллизации резко уменьшается. При ускоренном охлаждении создается сильное пересыщение кристалла вакансиями. Избыточные вакансии конденсируются в диски, параллельные плоскости плотнейшей упаковки. Толщина диска может быть в один, два или три слоя вакансий. Когда диаметр вакансионного диска превышает некоторую критическую величину, то под действием сил межатомного притяжения его стороны сближаются и диск сплющивается. Это явление называется захлопыванием диска вакансий. [c.104]

Наиболее эффективным и надежным способом интенсификации теплообмена при кипении является применение пористых металлических покрытий. При этом пористая структура образуется либо в результате покрытия поверхности трубы тонкими металлическими сетками, либо нанесением на нее металлического порошка определенной зернистости. При этом образуется пористый слой с разветвленной системой сообщающихся между собой капиллярных каналов, через которые происходят эвакуация пара и подпитка пористой структуры жидкостью, подтекающей сюда под действием сил поверхностного натяжения. Кипение происходит как внутри пористого покрытия, так и на его поверхности. Высокая ннтен-сивность теплообмена свидетельствует о том, что пористая структура создает весьма благоприятные условия для зарождения и роста паровых пузырей. Например, авторы работы [137] указывают, что при кипении н-бутана (р= 1,27-10 Па) на гладкой трубе образование паровых пузырей по всей ее поверхности наблюдалось только при = 35 кВт/м2, а дд трубе с пористым покрытием вся поверхность трубы была занята паровыми пузырями уже при 7=1,5 кВт/м . Эти и многие другие опыты показали, что устойчивое развитое кипение на поверхностях с пористыми покрытиями устанавливается при весьма незначительных температурных напорах (перегревах жидкости). Основной причиной этого является то, что в данном случае поверхности раздела фаз возникают внутри пористого слоя [54, 130, 146]. При выбросе паровой фазы из пористой структуры в последней всегда остаются паровые включения, в которые испаряется тонкая пленка жидкости, обволакивающая стенки капиллярных каналов [54, 130]. В соответствии с моделью автора [14G] испарение микропленки происходит по всей поверхности капиллярного канала, высота которого равна толщине пористого покрытия. Таким образом, элементы пористой структуры сами являются центрами зарождения паровой фазы. Так как диаметр капиллярных каналов (10- —10 м) больше критического диаметра обычного центра парообразования, то испарение пленки в паровые включения или с поверхности капилляра требует значительно меньшего перегрева жидкости. Не менее важное значение имеет и то, что в пористой структуре перегрев поступающей в капилляры жидкости происходит в условиях весьма высокой интенсивности теплообмена. Действительно, при таких малых диаметрах капилляров движение жидкости в них всегда ламинарное. В этом случае значение коэффициента теплоотдачи определяется из условия (ас ) Д = 3,65. При диаметре капилляров 10- —10 м значение а получается равным 5-103—5-Ю Вт/(м2-К). В условиях сильно развитой поверхности пористого слоя только за счет подогрева жидкости можно отводить от стенки весьма большие тепловые потоки. Снижение необходимого перегрева, а также интенсивный подогрев жидкости существенно уменьшают время молчания центров парообразования, что также способствует интенсификации теплообмена на трубах с пористыми структурами. [c.219]

Интенсивноспь капиллярной конденсации связана с микрорельефом металла. Химическая конденсация зависит от гигроскопичности продуктов коррозии и прилегающих к металлической поверхности химических соединений. Давление водяных паров в обоих случаях ниже давления над идеально гладкой и чистой металлической поверхностью. При низкой относительной влажности слой влаги может образоваться также в результате адсорбционной конденсации в последнем случае его толщина минимальна — порядка нескольких десятков ангстрем. Нижняя граница относительной влажности, при которой наблюдается конденсация, называется критической влажностью и колеблется в пределах 50—70% для стали, цинка и меди, но при попадании на поверхность металла хлорида кальция может достигать 35% [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...