Пористость наружная

Из-за пористости наружного слоя до сих пор не удается удовлетворить требования по гладкости аэродинамической поверхности получаемых изделий. Этот дефект устраняется сейчас нанесением слоя адгезива на поверхность оснастки. Ожидается, что эта проблема будет решаться по мере накопления опыта как у изготовителей препрегов, так и у производителей композиционных изделий. [c.267]

Образующиеся при комплексонно-щелочном режиме железоокисные отложения заметно отличаются от типичных железоокисных накипей. При сохранении обычной слоистой структуры (рис. 8.3), характеризующейся разной степенью связанности частиц в наружном и внутреннем слоях (малая в наружном и максимальная во внутреннем), при комплексонно-щелочном рел<име отмечается уменьшение пористости слоев и увеличение их теплопроводности. В прилегающем к металлу оксидном слое кристаллы имеют округлую форму и малые размеры, что благоприятствует их плотной упаковке и соответственно ведет к образованию пленки с высокими защитными свойствами. Пористость наружных слоев при комплексонно-щелочном режиме составляет 40—50 %, при фосфатных режимах — 70%. В результате увеличения плотности структуры возрастает теплопроводность отложений, которая при комплексОнно-щелочном режиме составляет 0,7—0,8 Вт/(м -К), а при режиме фосфатирования — 0,3—0,6 Вт/(м -К) [8.5]. [c.207]

Пропитка слоев силицида расплавов 5п—А1 (покрытия первого типа) приводит к их гомогенизации, в особенности в процессе окисления, вследствие способности расплава 8п—А1 переносить частички разрушенного силицида (рис. 114) эта способность н лежит в основе эффекта самозалечивания данного типа покрытий. Покрытия второго типа состоят из плотного внутреннего слоя легированного силицида ниобия и пористого наружного силицидного слоя, пропитанного расплавом 5п—А1. Такая структура должна быть эффективной в условиях статических и циклических испытаний на жаростойкость. [c.299]

ТО скорость его образования обратно пропорциональна его толщине (параболический рост). По-видимому, он превращается с постоянной скоростью в пористый наружный слой и, следовательно, скоро достигает предельной толщины. [c.141]

Пористость наружного слоя шва и внутренние газовые поры. Пористость в швах образуется при наличии газов, не успевших выделиться из жидкого металла при его быстром остывании. [c.221]

Предупредить образование усадочных раковин и пористости позволяет установка в литейную форму наружных холодильников 5 (рис. 4.5, в) или внутренних холодильников 6 (рис. 4.5, г). [c.125]

Наружные холодильники (рис. 4.5, в) устанавливают в форму с внешней стороны массивных частей отливки. Вследствие высокой теплопроводности и большой теплоемкости холодильника отвод теплоты от массивной части отливки происходит интенсивнее, чем от тонкой. Это способствует выравниванию скоростей затвердевания массивной и тонкой частей и устранению усадочных раковин и пористости. [c.125]

Отражательное устройство (рнс. 10.34, ж и з) состоит из плоских колец, установленных в случае цилиндра-стакана с наружной стороны, а в случае спаренного канала — с внутренней стороны пористой перегородки. Кольца имеют постоянную ширину Ь. Этот вариант может быть применен только при достаточно малом значении Л , когда теоретически должно быть обеспечено равномерное распределение радиальных скоростей по величине. Кольца также можно крепить на поперечных ребрах /, так что устройство легко надевают снаружи пористой перегородки. [c.305]

Намывные фильтры (рис. 19.12), как правило, работают по напорной схеме, реже как гравитационные и вакуумные. Наружная поверхность фильтрующих элементов служит основной, на которой откладывается слой фильтрующего порошка. Такой слой наносится на пористый элемент перед началом работы фильтра. Для этого производится фильтрование суспензии фильтрующего порошка. Расход порошка при этом составляет 300. .. 400 г/м фильтрующей поверхности. На эту операцию затрачивается 3. .. [c.241]

Так, коробление стальных отливок может быть исправлено правкой. Наружные дефекты заваривают дуговой или газовой сваркой. При недоливе крупных отливок иногда допускается исправление дефекта заливкой жидкого металла. Раковины и пористость устраняют пропиткой или заделывают различными замазками, шпатлевкой или клеями. Неисправимый брак требует пересмотра конструкции отливки или технологии ее получения. [c.86]

Калиброванию подвергаются наружные и внутренние поверхности заготовок. Калибровочный припуск устанавливают таким образом, чтобы степень уплотнения не превышала 3 %. Причем, для наружных поверхностей назначают больший припуск чем для внутренних, особенно при необходимости сохранить на них выходы пор. Средний припуск для наружного диаметра втулок из железографита пористостью 15...30 % составляет 0,8...1,2 % от диаметра, для втулок из железа — 0,8... 1,4 %. [c.185]

Зависимость литейных свойств сплавов от состава и вида диаграммы состояния а —в вакууме б —р=0,1 МН/м в — р-0.5—1,0 МН/м 1 — объем рассеянной пористости 2 — объем раковин 3 — наружная усадка [c.57]

Повышение газового давления до 0,5—1,0 МИ/м приводит к росту наружной усадки (кривая А Е В сливается с кривой A E D B, а последняя смещается к оси абсцисс) и уменьшению объема усадочной пористости у сплавов, которые длительное время на ходятся в твердо-жидком состоянии. В результате на долю рассеянной пористости при повышенных давлениях приходится небольшая часть всего объемного изменения при кристаллизации. Это находит отражение и на схемах рис. 23. [c.58]

Усилие запрессовок для железографитовых втулок пористостью 25% и наружных диаметром 23 мм в зависимости от величины натяга при запрессовке для [c.584]

В тех случаях, когда пористые подшипники подвергают обработке резанием, крепление их в патроне станка для обработки внутреннего диаметра производят вместе со специальной оправкой. Подгонку пористой втулки в оправку производят так, чтобы она плотно держалась, но вместе с тем свободно вынималась рукой или с помощью деревянного толкателя. Для обработки по наружному диаметру применяют оправку с насаженной на нее втулкой. Поверхность оправки должна быть гладкой. Насадку тонкостенных втулок на центрированную оправку не следует производить с помощью пресса или с применением больших усилий. Толстостенные втулки могут обрабатываться с применением обычным методов крепления в патроне. [c.584]

Образующаяся при коррозии на металлической поверхности оксидная пленка по своим защитным свойствам обычно разделяется на два типа —плотную и пористую. При возникновении плотной оксидной пленки коррозия контролируется твердофазной диффузией реагентов. Если на поверхности металла возникает пористая оксидная пленка, то лимитирующими факторами окисления являются одновременно скорость химических реакций на границах фаз между металлом и оксидом и диффузия в газовой фазе через оксидную пленку. В плотных и пористых оксидных пленках основной движущей силой реагентов является градиент химического потенциала по толщине пленки, возникающий от разности химического состава в направлении от металла к наружной поверхности оксида либо разности концентрации кислорода на границах металл —оксид и оксид — окружающая среда. Иногда [c.47]

Наружными дефектами шва являются а) незаплавленные кратеры-, нечистая и неровная поверхность шва б) подрезы основного металла у Гранин шва в) пористость наружного слоя шва, наружные трещины в шве и около шва г) неравномерность шприцы и высоты шва д) несоответствие размеров шва требуемым размерам по проекту. [c.429]

Поверхности деталей, восстановленные наплавочными процессами, обладают по сечению неоднородными физико-механическими свойствами, химическим составом и микроструктурой. Механические свойства наплавленного слоя (прочность, твердость и др.) зачастую значительно выше, чем у материала самой детали. К особенностям наплавленных деталей также относятся микро-перовности наплавки, неметаллические включения и пористость наружного слоя. Толщина наносимого покрытия значительно больше величины износа. Так, для компенсации износа 0,2—0,5 мм наплавляют слой до 1,0—1,2 мм. Эти факторы оказывают значительное влияние на технологию и трудоемкость обработки резанием наплавленных на детали слоев. [c.331]

В соответствии с Правилами [24] в сварных соединениях сосудов не допускаются следующие наружные дефекты трещины всех видов и направлений, свищи и пористость наружной поверхности шва, подрезы, наплывы, прожоги и незаплавленные кратеры смещение и совместный увод свариваемых элементов выше норм, предусмотренных стандартами и чертежами, несоответствие формы и размеров швов требованиям стандартов, технических условий и чертежей. [c.191]

По результатам визуального послойного контроля сварные швы признают непригодными и исправляют, если будут выявлены следующие дефекты трещины всех видов и направлений, свищи и пористость наружной поверхности шва смещение и совместный увод кромок свариваемых элементов свыше норм, предусмотренных ОСТ 26-291—71 несоответствие формы и размеров швов требованиям стандартов, технических условий или чертежам на изделие. По результатам вскрытия сварные швы признают непригодными и исправляют, если будут выявлены следующие внутренние дефекты трещины всех видов и направлений, расположенные в металле шва, по линии сплавления и в околошовной зоне основного металла, в том числе микротрещины, выявленные при микроисследовании, непровары (несплавления), расположенные в-сечении сварного соединения (между отдельными валиками и слоями шва и между основным металлом и металлом шва), свищи, поры в виде сплошной сетки единичные шлаковые и газовые включения глубиной свыше 10 % толщины стенки s и более 3 мм, длиной более 0,2 s при s до 40 мм и длиной более 8 мм, при S свыше 40 мм цепочки пор и шлаковых включений, имеющие суммарную длину дефектов более толщины стенки на участке шва, равном десятикратной толщине стенки, а также имеющие отдельные дефекты размерами, превышающими указанные выше скопления газовых пор и шлаковых включе11ий на отдельных участках шва свыше 5 на 1 см площади шва, максимальный линейный размер отдельного дефекта по наибольшей протяженности не должен превышать 1,5 мм, а сумма линейных размеров не должна превышать 3 мм. [c.201]

К наружным и о р р к а м относятся неравномерность ширины и высоты щва несоответствие шва требуемым размерам незаплавленные кратеры на поверхности шва подрезы загрязнение поверхности шва остатками шлака пористость наружного слоя шва наружные трещины в шве и рядом с ним. [c.228]

Диски для крыльчатки можно изготовлять из двух-трех частей одинаковой толщины (из одного и того же листа). При стыковке диска из разных листов последние выбирают с разницей по толщине не более 0,5 мм. Сварное соединение диска должно быть равнопрочным основному металлу. Прочность этого соединения должна быть подтверждена результатами испытаний образцов, вырезанных из контрольных пластин. Шов контрольной пластины должен быть продолжением шва свариваемого диска. Усилительные кольца конических дисков крыльчатки можно изготовлять сварными из двух-трех частей с последующей термообработкой. Качество сварных швов стыков кольца контролируют ульт-развукохм. В этих швах не допускаются трещины, ноздреватость и пористость наружной поверхности, шлаковые и газовые включения размером более 15 мм, скопление газовых пор более 5 на 1 см площади сечения шва, непровар в корне шва более 3 мм и длиной более 15 мм. [c.304]

Перечисленные выще условия, излагавшиеся нами для того, чтобы притти к определенным выводам, разумеется, утрачивают свою силу, когда один из слоев обладает пористостью, как это бывает, например, при окислении церия или урана, когда пористость наружного слоя приводит к паралинейному окислению, или при воздействии серы на серебро, когда ко.мпактен лишь наружный слой. [c.156]

Таким образом, при щелочно-комплексонном режиме (котлы ТГМ-96) общая толщина внутритрубных образований в 4,5—6 раз меньше, чем при фосфатно-щелочном (котел Л" 9). На котле № 10 с наибольшими тепловыми нагрузками толщина внутреннего слоя является наименьшей. На котле Л Ь 8 толщина внутреннего слоя примерно в 4 раза больше, чем на котле № 10, 1з-за допускавшихся отклонений прн проведении режима (см. выше). Однако и при этом внутренний слой образований на котле № 8 в 3 раза меньше, чем при фосфатно-щелочном режиме (котел № 9). Пористость внутреннего слоя образований на котле № 10 составляет в среднем 10% и примерно в 2 и 4,5 раза ниже по сравнению соответственно с фосфатнощелочным и фосфатным режимами. Наименьшая пористость наружного слоя также имеет место при новом режиме (около 50%), причем она примерно в 1,7 раза меньше, чем при фосфатно-щелочном. [c.175]

При фосфатно-щелочном режиме такие условия не создаются теплопроводность наружного слоя примерно в 3 раза хуже, чем при новом режиме пористость наружного слоя составляет в среднем 87% (табл. 3.4). Прп такой пористости (более 83%) структура образований нарушена в связи с потерей контакта между составляющими пх частицами. Поэтому сло1 разры.хлси, изолированные каналы в нем отсутствуют, возможно продольное расслоение образований П1 . В таких условиях фитильное кипение невозможно. Для него кроме высокой теплопроводности требуется структура слоя с пронизывающими его отдельными сквозными каналами. Такая структура обеспечивается при пористости 16,7—83,3% [111], чему соответствует наружный слой образований в условиях нового режима (табл. 3.4). Важное значение для возможности фитильного кипения имеет толщина слоя. С ее увеличением повышается сопротивление водоподводящих капиллярных каналов, уменьшается количество жидкости, поступающей к теплоотдающей поверхности, в результате чего снижается. Если даже предположить одинаковыми для обоих режимов значения пористости (60%), диаметра пароотводящих пор (2 мк), диаметра водоподводящих пор (0,5 мк), но учесть реальные толщины наружного слоя (соответственно 22—35 и 162 мк — табл. 3.4), то расчетный приток воды через поры к теплоотдающей поверхности при фосфатно-щелочном режиме составит около 20 кг/(м ), а прп щелочно-комплексонном — более 100 кг/(м2-с) [111]. [c.177]

К наружным порокам относятся 1) неравномерное сечение шва по ширине и толщине 2) несоответствие фактически выполненных размеров шва запроектированным в чертеже или ТУ 3) подрезы кромок основного металла 4) незаделанные глубокие кратеры швов 5) пористость наружного слоя шва [c.218]

При исследовании образцов выяснилось, что пористость наружного и внутреннего слоев изменяется по тракту парогенератора. Пористость внутреннего слоя значительна, она может изменяться от 7—10 до 60%, а пористость наружного слоя составляет от 20 до 90%. Для отложений в НРЧ (парогенератора ПК-41) характерно, что наружный слой более пористый, чем внутренний, за исключением нескольких образцов с фронтового экрана. Для парогенератора ТГМП-114 при большей плотности всего слоя наружный слой плотнее внутреннего. При этом отдельные частицы, образующие твердый остов в наружном слое, не связаны (сажистые отложения) или мало связаны между собой (слабоспеченные отложения), во внутреннем же слое связи между частицами по твердому остову усиливаются, что определяет прочность его при очистке. Необходимо отметить, что во всех случаях наблюдения проводились в условиях поддержания гидразинно-амми-ачного водного режима. [c.57]

В каждом рабочем участке на внутренней трубе имелся компенсационный электронагреватель для ликвидации теплового потока от нагреваемого газа к наружной силовой трубе. Мощность компенсационного нагревателя регулировалась в соответствии с температурой в стенке внутренней трубы. Для лолу-чения объемной пористости, близкой к предельной пористостй [c.71]

В ряде работ, посвященных изучению механизма окисления чистых металлов, обнаружена двухслойность однофазной окалины, при этом металлы в окисле проявляют одну (низшую) валентность uaO, ujS, NiO, СоО и др. Окалина, которая кристаллографически представляет собой один и тот же окисел, состоит из двух слоев внутреннего пористого и наружного компактного. [c.74]

Надежность работы системы транспирационного охлаждения существенно повышается при использовании многослойной стенки. Известно несколько вариантов многослойной пористой стенки. Расчеты показывают, что наиболее приемлемой является двухслойная стенка, внутренний конструкционный слой которой выполнен из теплопроводного материала малой пористости, высокой прочности, с большим гидравлическим сопротивлением. Наружный теплозащитный спой изготовлен из тугоплавкого материала низкой теплопроводности, высокой пористости и проницаемости. [c.10]

Интенсификация теплообмена особенно необходима в криогенных системах, где только так можно свести к минимуму площадь наружных поверхностей теплообменной аппаратуры. Некоторые из разработанных ранее теплообменных устройств с пористым заполнителем внутри каналов или в межгрубном пространстве созданы специально для криогенных температур. Например, в теплообменнике (см. рис. 1.10, а) во избежание снижения его эффективности за счет продольной теплопроводности пористый материал выполнен не сплошным, а в виде последо-вателыю расположенных отдельных вставок. Кроме того, с этой же целью в гелиевых проточных криостатах предложено использовать сетчатые металлические вставки с ярко выраженной анизотропией теплопроводности, у которых продольная теплопроводность значительно меньше поперечной. [c.17]

Основным способом оптимизации является изменение толщины пористой стенки и ее проницаемости - вбпизи лобовой точки толщина минимальна, а проницаемость - максимальна. Выбор оптимальных распределений толщины и проницаемости стенки обычно осуществляется методом последовательных приближений на основе решения всей замкнутой системы уравнений тепломассопереноса. На рис. 3.24 показан пример двухмерного распределения давления, массового расхода охладителя и температуры матрицы в такой стенке [ 29, 30]. Охладитель (вода) полностью испаряется на внешней поверхности, а ее температура равна температуре насыщения охладителя и изменяется в соответствии с заданным законом распределения внешнего давления. Наружная поверхность имеет форму полусферы, сопряженной с конусом, внутренняя — полусферы, сопряженной с цилиндром. Проницаемость матрицы уменьшается в направлении от лобовой точки по экспоненте. Для таких условий расход охладителя вблизи лобовой точки остается почти постоянным, ниже изобары 035 он монотонно падает. Увеличением толщины стенки с одновременным уменьшением ее проницаемости удается скомпенсировать резкое падение давления вдоль внешней поверхности. Оптимальное сочетание толщины и проницаемости стенки достигается только для фиксированных внешних условий. [c.76]

Хром (Е° = —0,74 В) более отрицателен в ряду напряжений, чем железо (Е° = —0,44 В). Однако благодаря склонности к пассивации (Ер = 0,2 В) потенциал хрома в водных средах обычно положителен по отношению к потенциалу стали. При контакте со сталью, особенно в кислых средах, хром активируется. Следо вательно, коррозионный потенциал стали с хромовым покрыгием которое в некоторой степени всегда пористо, более отрицателен, чем потенциал пассивации хрома [191. В указанных условиях хром, подобно олову, выполняет функцию протекторного покрытия однако это связано с его активацией, а не с образованием комплекс ных соединений металлов. Благодаря стойкости слоя металличе ского хрома предупреждается подтравливание наружного полимер ного покрытия. [c.241]

ОБЕСЦИНКОВАНИЕ. Определение процесса обесцинкования было дано в разд. 2.4. На латунях это явление может носить локальный характер (пробковидные разрушения) (рис. 19.3) или протекать равномерно по всей поверхности (коррозионное расслаивание) (рис. 19.4). Латунь, подверженная коррозионному расслаиванию, сохраняет некоторую прочность, но не обладает пластичностью. Обесцинкование водопровода, сопровождающееся расслаиванием, может при резком подъеме давления привести к разрыву трубы при пробковидном обесцинковании пробка прокорродировавшего сплава может быть выбита с образованием сквозного отверстия. Поверхность обесцинкованных участков пористая, поэтому наружная поверхность пробок может быть покрыта продуктами коррозии и твердыми отложениями, образовавшимися при испарении воды. [c.332]

На рис. 10.12 показан фильтрующий элемент со сплюснутым выходом [19]. Полый элемент I выполнен из пористого материала 2, например объемной вязаной сетки или стеклохолста. Пористый ма гериал 2 расположен на опорных элементах (рамах) 3, например, намоткой рукавной сетки с перекрытием, при этом опорный элемент, с одной стороны, представляет собой замкнутую поверхносзъ (кольцо, многоугольник, звездообразное тело), а с другой - замкнутую плоскую фигуру. С наружной стороны могут быть расположены опорные элементы 4. [c.299]

Металлопористый вольфрамово-бариевый термокатод — пористая вольфрамовая губка, внешняя поверхность которой покрыта пленкой бария, снижающей работу выхода и обеспечивающей получение большого тока ТЭ. В процессе работы пленка бария разрушается вследствие ионной бомбардировки и под воздействием газов, выделяющихся из деталей приборов. Возобновление пленки происходит вследствие поступления бария из вольфрамовой губки при термическом разложении содержащегося в ней активного вещества. Существует несколько типов металлопаристых термокатодов камерные, или L-катоды — состоят из камеры, заполненной активным веществом — карбонатом бария-стронция — и закрытой стенкой-губкой, наружная сторона которой является эмиттирующей поверхностью пропитанные — пористая губка из вольфрама, рения или молибдена, поры которой заполнены активным веществом — алюминатом или вольфраматом бария-кальция и прессованные. Последние изготовляются в виде таблеток или керамических трубок, путем спрессовывания смеси из порошков оксида иттрия или оксида тория и порошков тугоплавких металлов (вольфрам, молибден, тантал). Катоды этого типа так же, как и оксидпо-ториевый, работают при температурах 1700—1800° С и предназначены для использования в СВЧ-приборах, главным образом в магнетронах. [c.571]

Кривая АЕВ, определяющая возможный максимальный объем усадочных пустот, указывает лишь их общий объем, а не характер и форму расположения в сплаве. При затвердевании в вакууме усадка проявляется в виде усадочных раковин и пор. Затвердевание при атмосферном давлении сопровождается некоторым питанием межденд-ритной и внутридендритной пористости, возникновением наружной усадки (область между кривыми АЕВ и А Е В ) и усадочных раковин в тех сплавах, у которых они отсутствовали при затвердевании в вакууме. [c.56]

Наличие большого количества гидроксильных групп и пористости в клетчатке характеризует относительно высокую гигроскопичность, диэлектрическую проницаемость и тангенс угла потерь (tg б = = 0,05—0,10). Пучки молекулярных цепей клетчатки, имеющие длину 150—200 А и диаметр 20—50 А, называются мицеллами. Зазоры между отдельными молекулами, входящими в мицеллу, составляют около 10 ангстрем. Скопление мицелл, имеющнх вид тонких трубочек с наружным диаметром порядка 1000—5000 А, образует элементарные волокна — ф и б р и л л ы. Зазоры между мицеллами, входящими в фибриллу, составляют около 100 А. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...