Скорость, данные для расчета

Скорость, данные для расчета [c.374]

Низкотемпературная термообработка (НТО) может в значительной степени изменить как локальные, так и общие технологические напряжения, обусловленные развальцовкой труб в коллекторе. Расчет ОН после низкотемпературной обработки проводится в осесимметричной (при анализе собственных напряжений) и плоской (при анализе общих напряжений) постановке посредством решения упруговязкопластической задачи. Исходными данными для расчета являются данные по скорости ползучести = а,гР), полученные при температуре, отвечающей режиму низкотемпературной обработки. [c.331]

Размеры горелок зависят от их числа и рекомендуемых выходных скоростей Wi и tt)j. Исходными данными для расчета являются характеристики топлива, его расход, способ сжигания. Объемы вторичного Уи и первичного Vj воздуха определяют из воздушного баланса топки. [c.75]

Рассмотрим методический подход к решению данной задачи, считая, что скорость изнашивания пропорциональна нагрузке и скорости относительного скольжения и определяется твердостью материала по зависимости, полученной проф. М. М. Хрущевым [см. формулу (11) гл. 5]. Кинематический и силовой расчеты данного механизма показали, что скорости скольжения в сопряжениях незначительно отличаются друг от друга, а основное влияние на соотношение скоростей изнашивания оказывают удельные давления и применяемые материалы. Исходные данные для расчета приведены в табл. 26. [c.375]

Исходными данными для расчета простого объемного гидропривода являются принципиальная расчетная схема, усилия на штоках гидроцилиндров или крутящие моменты на валах гидромоторов, скорости перемещения штоков гидроцилиндров или частоты вращения валов гидромоторов, длины участков гидролиний, соединяющих гидроагрегаты, граничные эксплуатационные температуры. Некоторые исходные данные, например номинальное давление в гидросистеме, марка рабочей жидкости, подлежат выбору. Можно рекомендовать следующий общий порядок расчета. [c.174]

По результатам обработки экспериментальных данных для расчета скорости процесса образования покрытия можно предложить следующую формулу [c.130]

Информация об атмосферной коррозии ряда металлов была получена с помощью системы коррозионных датчиков, позволяющих непрерывно регистрировать ее развитие в зависимости от относительной влажности, температуры, длительности увлажнения металла фазовыми слоями влаги и содержания агрессивных примесей в атмосфере. По метеорологическим параметрам были получены исходные данные для расчета скорости коррозии алюминия и его сплавов в любой климатической зоне [16—18]. [c.6]

Продолжительность скольжения и закон, по которому изменяются скорость и мощность трения, являются важнейшими исходными данными для расчета температуры контактирующих поверхностей, а в дальнейшем для составления уравнений тепловой ди- [c.289]

Расчет газового и воздушного трактов ведется, как правило, на номинальную нагрузку агрегата, для которой выполнен тепловой расчет. Поэтому основные исходные данные для расчета потерь давления в пакетах поверхностей нагрева агрегата — скорости и температуры, живые сечения и прочие конструктивные данные — принимаются обычно из теплового расчета или определяются по указаниям Нормативного метода теплового расчета. В отдельных случаях для определения максимального давления в газо-воздухопроводах должны выполняться расчеты на пониженные нагрузки (см. п. П1-5). [c.22]

В связи с возрастающими требованиями к надежности элементов оборудования ЯЭС и в первую очередь к активным зонам энергетических реакторов в СССР и за рубежом опубликован ряд работ, посвященных исследованию кризиса теплообмена при вынужденном течении воды в трубах. В 1976 г. были опубликованы табличные данные для расчета кризиса теплоотдачи при кипении воды в равномерно обогреваемых круглых трубах [51]. В таблицах приведены тщательно выверенные и согласованные экспериментальные данные о критических тепловых нагрузках и граничном паросодержании, полученные при кипении воды в технически гладких трубах диаметром 8 мм при относительной длине канала Ijd > 20, давлении от 3 до 20 МПа, массовой скорости от 0,5 до 5,0 кг/(м - с), недогреве от О до 75 К и шаге изменения относительной энтальпии 0,05. [c.78]

Исходными данными для расчета являются конструктивные размеры пучка, механические характеристики материала трубки и поле скоростей набегающего на пучок потока пара при его максимальном расходе. Конструктивные размеры пучка обычно представляются в виде чертежа, где указываются размеры трубок, разбивка трубных досок, расположение промежуточных перегородок с указанием зазоров в их отверстиях под трубки. Поле скоростей набегающего потока пара представляет из себя чертеж поперечного сечения патрубка, где нанесены зоны, имеющие осред-ненные значения предельных скоростей потока пара. Поле скоростей обычно получается при воздушной продувке модели выхлопного патрубка ТНД. При отсутствии такого поля для рассчитываемого пучка в виде исключения можно воспользоваться полем скоростей, ранее полученным при продувке подходящей модели патрубка. [c.153]

Исходные данные для расчета — реологические параметры смеси начальный зазор т = 0,2 = 0,08 МПа-с при Т = 70 °С промежуточный зазор т = 0,2 = 0,07 МПа с при Т = 80°С калибрующий зазор т = 0,2 д, = 0,06 МПа с при Г = 85 °С Скорость валков—10 об/мин, фрикция—1. Зазоры между валками Но 0,4, 0,3 и 0,2 см соответственно, рабочие длины —80, 95, ПО см, относительные величины запаса Я2/Я0 — 20, 40, 60. Плотность смеси— 1350 кг/м . [c.161]

Газовый и воздушный тракты рассчитывают, как правило, на номинальную нагрузку котла. Основные исходные данные для расчета потерь давления в пакетах поверхностей нагрева котла— скорости и температуры, живые сечения и др. — принимают из теплового расчета или определяют по указаниям [31]. [c.86]

Ползучесть характеризуется пределом ползучести, т.е. величиной длительно действующего напряжения, которое при данной температуре вызывает заданную скорость деформации. Величина заданной скорости деформации при определении предела ползучести определяется сроком службы изделия, который может колебаться в очень широком диапазоне. Пределы ползучести, определенные при разных температурах, позволяют конструктору иметь исходные данные для расчета деталей машин и установок, подверженных одновременному длительному воздействию напряжений и температур. [c.119]

Основными исходными данными для расчета являются энергия удара Е и частота ударов в минуту и, регламентируемые обычно соответствующими стандартами. При выборе предударной скорости v необходимо учитывать, что при заданных Е ц. п большим значениям v соответствует меньшие сила отдачи и вибрация корпуса машины. Ограничением в выборе предударной скорости служат допустимый габарит ударного механизма (длина), а также ударная прочность материалов бойка н рабочего инструмента (наковальни). По указанным причинам в существующих электрических молотках величина v не превышает обычно 10—15 м/с. [c.418]

Методика расчета основных параметров ударного механизма пневматических молотков. Основными исходными данными для расчета являются энергия удара Е, частота ударов / и давление сжатого воздуха на входе в машину регламентируемые обычно соответствующими стандартами. Необходимо также задать скорость соударения ударника с хвостовиком рабочего инструмента V, которая назначается в основном из условия допустимых контактных напряжений в материале соударяющихся детален. В современных пневматических молотках эта скорость достигает 15—17 м/с. [c.422]

В конвективных печах атмосферой большей частью является воздух. На рис. 6—9 [9 ] даны зависимости коэффициента теплоотдачи конвекцией от скорости воздуха и характерного размера для тел простой конфигурации и некоторых видов насыпной загрузки. Если загрузка печи состоит из ряда одиночных деталей, относительно небольших по сравнению с размерами печной камеры, их можно свести к одиночным плите, цилиндру или шару и использовать соответствующие графики. При нагреве крупных деталей, занимающих значительную часть печного пространства, коэффициент теплоотдачи определяют отдельно для различных частей их поверхностей, используя графики для плиты, цилиндра и т. д. и выбирая среднее из полученных значений. Для труб, профилей, листов и т. п., когда воздух продувается вдоль пакета, следует, подсчитав эквивалентный диаметр, использовать данные для расчета а при движении воздуха в трубе [6]. Изделия, эквивалентный диаметр которых больше 12 мм (при использовании графика рис. 9), следует рассматривать как одиночные детали. В этом случае необходимо применять соответствующие графики, а на коэффициент теплоотдачи вводить поправку, равную 1,3, так как он увеличивается благодаря повышению турбулентности потока в слое [9]. [c.91]

Исходные данные для расчета. Механическая характеристика выбираемого ИД — параболическая. Скорость холостого хода на валу ИД Од.х=400 рад/с. Заданный закон движения объекта регулирования — синусоидальный с амплитудой скорости Qa = =4 рад/с и частотой ш=10 рад/с. Момент инерции вращающихся частей ИД /д= =2- 10 КГ м . Момент инерции объекта регулЯ(рова ия /в=2 нг-(м [c.470]

Величину Гср можно определить по формулам (8.16) или (8.17), но для этого нужно знать средние скорость и перегрузку Пу. Перегрузку можно задать, ориентируясь на данные практики с учетом возможностей самолета. Основная трудность состоит в определении средней скорости. Можно для расчета воспользоваться следующим методом. Зная скорость Vi в начале участка, задаемся Ориентировочно величиной V j, (при восходящем маневре она обычно меньше Vu [c.203]

Исходными данными для расчета являлись угловая скорость вращения диска Q = 3,14 рад/с, центробежная сила пера лопатки с бандажом, равная 13 880 Н, число лопаток на венце диска, равное 165. Модули упругости, коэффициенты Пуассона, плотности материалов диска и лопатки соответственно составляли д = 2, 18 х X 10 МПа = 2, 23 10 " МПа v = 0,3 = 0,3 Рд = 0,782 х X 10 кг/м Рл = 0,775 10 кг/м . В качестве граничных условий на стороне г = 0,4075 м принимались значения ы, = 0,312 10 м Огг = О, полученные из предварительного расчета конструкции. [c.185]

В рамках аналогичной расчетной модели исследовалось НДС трехопорного замкового соединения грибовидного типа с верховой посадкой (рис. 65). Исходные данные для расчетов угловая скорость диска Q = 3,14 10 рад/с центробежная сила пера лопатки — 2,066 10 Н число лопаток на венце диска — 153. Модули упру- [c.186]

Исходные данные для расчета угловая скорость ротора = [c.191]

Подобные расчеты для современных самолетов придется делать во всех случаях атаки цели на большой высоте Исходными данными для расчета будут принижение относительно цели, скорость сближения, угол горки и дальность прицельной стрельбы. [c.25]

Если глубина водотока больше 3 м, то при пользовании табл. 7.11—7.13 (в случае отсутствия специальных данных) для расчетов принимается значение допускаемой скорости, соответствующее глубине 3 Л- [c.78]

По эмпирическим данным для расчета скорости коррозии как зависимости от относительной влажности и концентрации сернистого газа получена следующая модель [c.156]

Авторы -не учитывали адгезию частиц, т. е. ограничились исследованием влекущей скорости потока. Для расчета этой скорости по отношению к частицам, лежащим на шероховатой поверхности, на основе экспериментальных данных предложена следующая формула [c.229]

Применение подходов теории подобия к анализу разрушения металлов и сплавов с трещиной в условиях плоской деформации и установленная масштабная инвариантность критических параметров, контролирующих точки бифуркаций, позволили сформулировать условия проведения тестовых испытаний, с целью получения в наиболее простых условиях эксперимента необходимых данных для расчета механических свойств, определяющих работоспособность материала с трещиной. Вводится три фундаментальных свойства материала критическая плотность энергии упругой деформации W с, сопротивление пластической деформации ((1т) и трещиностойкость (/ i )- Знание Kw а,, позволяет прогнозировать разрушение материала по механизму нормального отрыва в различных условиях нагружения при известной зависимости предела текучести от температуры и скорости нагружения по данным тестовых испытаний. [c.380]

Кроме весовых (гравиметрических) способов измерения скорости коррозии, нередко прибегают к объемным (волюметрическим). Это возможно в тех случаях, когда окисление металла сопровождается. расходованием или выделением газа. Так, при атмосферной коррозии расходуется кислород, а при кислотной — выделяется водород. Объем израсходованного кислорода или выделившегося водорода пропорционален весу окислившегося металла. Следя за изменением объема газа в некоторой замкнутой системе, можно получить данные для расчета скорости коррозии. [c.17]

Таблица 5.12. Данные для расчета скорости резания

Исходными данными для расчета механизма передвижения являются диаметр ходового катка = 400 мм, скорость передвижения v = 0,5 м/сек и диаметр шейки оси с(=50 мм. [c.196]

Номограмма на рис. 203 дана для расчета режимов резания при фрезеровании стеклотекстолита твердосплавными цилиндрическими фрезами. На номограмме показаны два примера определения скорости резания. [c.206]

На примере олова было показано, что на скорость превращения могут сильно влиять внешние факторы, особенно примеси. По отношению к истинным модификациям, которые находятся в термодинамическом (устойчивом или метастабильном) равновесии, химические факторы могут влиять на скорость превращения, но не на точку превращения. Точки превращения могут изменяться только в том случае, если изменяются калорические данные для расчета функций состояния (см. 9.1.2). При определенных состояниях структуры, как это наблюдается, например у АЬОз (см. 15.4.6), может изменяться и температура превращения. [c.190]

В статье не приводятся исходные данные для расчета предлагаемой системы, за исключением общеизвестной зависимости между скоростью воздуха в трубопроводе, сечением трубопровода и объемом воздуха, проходящего через трубопровод в единицу времени. Не указана также эффективность отвода стружки и пыли. [c.55]

В этом случае исходными данными для расчета могут служить г р. шах— максимальная скорость движения автомобиля [c.94]

При нахождении скоростной характеристики двигателя для легкового автомобиля типичными точками характеристики могут быть точки ё или е на рис. 50 или какая-либо другая точка за перегибом характеристики. Исходными данными для расчета при этом будут являться максимальная скорость 94 [c.94]

Для ускорения гидравлических расчетов трубопроводов используют таблицы типа табл. VI. . В левой колонке находят заданный расчетный расход. В горизонтальной строчке для данного расхода находят экономичную скорость. Например, для расчета наружных линий [c.121]

Одной из особенностей выбора тяговых цепей в отличие от приводных является то, что для тяговых цепей основными исходными данными для расчета являются скорость движения цепи v и рабочая нагрузка Р, а для приводных — передаваемая мощность N и частота вращения одной из звездочек п. Вторая отличительная особенность состоит в том, что срок службы тяговых цепей при проектировании цепных устройств принимают, как правило, равным 0 000—15 000 ч, при этом ввиду сравнительно небольших скоростей движения цепи (о < 2—3 м/с) в расчете не учитывают снижение ее несущей способности от действия центробежных сил, т. е. Ар = 1. [c.115]

Излагаются результаты исследования авторами гидродинамики и теплообмена при турбулентном и ламинарном течении теплоносителей в каналах и моделях активных зон реакторов в круглых трубах, прямоугольных каналах, кольцевых зазорах и др. Обращено внимание на гидродинамические и тепловые процессы в неста-билизованных зонах, на влияние тепловыделения дистанциони-рующих устройств, обечаек реактора и пр. Рассмотрены весьма важные вопросы теплового моделирования сложных каналов, позволяющие оценить области применения тех или иных экспериментальных данных для расчета конкретных случаев. Приводятся примеры расчета гидравлических сопротивлений, касательных напряжений, полей скоростей и температурных полей. [c.2]

Коэффициенты диффузии D i и данные для их расчета приведены в таблице 4.2 коэффициент диффузии паров Na2S04 в топочных газах, данные для расчета скорости диффузии и определенные по формуле (4.2) величины скорости диффузии паров Na2S04 при разной температуре стенки (от 500° до температуры прекращения конденсации) — в таблице 4.3. [c.73]

Топливо — уголь марки ГСШ. Подача пыли в топку осуществляется горячим воздухом ог дутьевых вентиляторов первичного воздуха. Схема тракта котельного агрегата и газовоздухопроводов приведена на рис. V-1. Скорости газов и воздуха на основных участках газовоздухопроводов выбраны, кан правило, с учетом требований экономичности. Исходные данные для расчета установки приведены в табл. V-1 и V-2. Расчеты установки даны в табл. V-3—V-7. [c.127]

Ко второй группе вопросов относится исследование процесса тепло-и массообмена при импактном течении. Постановка этого исследования была вызвана недостатком данных для расчета процесса сушки с им-пактным течением среды, при которой сушильной агент из системы патрубков подводится со значительной скоростью (10—30 м1сек) перпендикулярно к поверхности сушимого материала. [c.163]

Если воспользоваться уравнением движения капли (3-13) формулой (3-15), то можно определить место разрушения крупных, неустойчивых капель и соответственно максимальные значения чисел Вебера W m. На рис. 3-23,6 приведены расчетные значения чисел We в зависимости от осевого зазора в турбинной ступени для различных значений размеров капель. В качестве исходных данных для расчета были приняты те же параметры и скорости, что и в ранее рассмотренном примере (см. рис. 3-22,6). На рис. 3-23,6 видно, что для принятого критического числа We = 15, определяющего начало колебательного процесса, при зазоре 2<15 мм. неустойчивыми являются капли радиусом г> >10- м. Максимальные же значения числа WeM, при которых происходит разрушение капель, существенно зависят от размера калель. Так, для капель радиусом /-=100х ХЮ-8 м WeM=16, а при г = 500х ХЮ м WeM 45. Это объясняется [c.69]

Две программы (N D Filter l.m d и N D Filter 2.m d) позволяют выбрать фильтры первой и второй ступеней ионирования из стандартного ряда. Исходными данными для расчета являются производительность ступени и рекомендованная скорость фильтрования. Выбранное сочетание диаметра стандартного фильтра и их числа обеспечивает реальную скорость фильтрования, близкую к рекомендованной (см. рис. 10.7). [c.287]

Аэродинамические нагрузки на активном участке полета- Исходными данными для расчетов нагрузок служат результаты баллистических и аэродинамических расчетов. В каждый момент времени полета ракеты по траектории должны быть известны высота полета Н, плотность воздуха р, скорость ракеты v, число Ма = via, где а — скорость звука на данной высоте, программный угол атаки оСдр, тяга двигателей F, аэродинамические коэффициенты С , Су, масса т и геометрические параметры ракеты. К программному углу атаки добавляется дополнительный угол атаки ав от действия ветра. В первые моменты времени полета, когда изменения параметров движения ра- [c.277]

На практике оказалось, что использование кратковременных испытаний при растяжении, особенно по отношению к частично кристаллизующимся материалам, для оценки качества сварных швов мало или совсем непригодно [132]. Другого мнения относительно этого метода разрушающего контроля придерживаются в обзоре [133]. Более того, считают, что испытание на растяжение в первую очередь сварных изделий, например, отрезков сварных труб позволяет получить информацию о более широком круге дефектов, чем при использовании других методов контроля (табл. 6.10). Условно пригодным рассматривают часто применяемый на практике метод испытания на изгибание в соответствии с нормалями DVS-Merkblatt 2203 и DVS-Merkblatt 2207. Причем этот метод не дает данных для расчета сварных швов. Более определенно о качестве сварных швов можно говорить после испытания на удар при изгибе или растяжении, так как в этом случае по сравнению со статическим испытанием ввиду высокой скорости нагружения исключается возможность вытяжки материала и его упрочнения. [c.377]

Для примера на рис. 126 приведена калибровка квадратной стали 12x12 мм. Исходными данными для расчета калибровки являются характеристика профиля согласно ГОСТу (размеры, допуски, требования, предъявляемые к поверхности,и т.д.), характеристика исходного материала (размеры и масса заготовки, марка стали, температура и т. д.) и характеристика оборудования стана (размеры и материал валков, скорость прокатки, мощность двигателя, допустимая прочность валков и т. д.). Расчет калибровки ведется, как правило, от чистого калибра против хода прокатки. Сначала принимают систему калибров, затем по практическим данным принимают вытяжки в первом (чистовом) квадратном и во втором и третьем (предчистовых) ромбическом и квадратном калибрах. Затем, исходя из общей вытяжки, распределяют частные вытяжки в черновых (четвертом и пятом) и в вытяжных (в последующих, на рис. 126 не приведенных) калибрах. После этого по определен- [c.332]

Исходные данные для расчета длина трубы Ь, диаметр В, площадь ю, толщина стенок трубы е, средняя скорость потока в трубе при установивщемся движении (до гидравлического удара) Vo, модуль упругости материала стенок трубы Е, модуль упругости жидкости ж. плотность жидкости р избыточный гидродинамический напор в трубопроводе до гидравлического удара Но=ро/рё- [c.281]

Полный расчет динамических нагрузок в зубьях — задача очень сложная и полностью не решенная. Ниже приведена приближенная методика расчета, основанная на теории динамического пересопряжения зубьев и экспериментально проверенная соиостазленкем с результатами опытов разных исследователей практически во всем возможном диапазоне изменения параметров относительных ошибок (от фс до Фс 50) и в достаточно Шираком дяапазоке изменения параметров инерционности передач = О, 11 и = 0,510). При экспериментах окружные скорости достигали значений u = 50 м/с, удельная нормальная сила а д = 57 кгс/мм, ошибка основного шага Д,. = 72 мкм, передаточное число и = i 2. Расчетные оценки динамических сил вне резонансных режимов соответствуют, как прасило, верхним значениям экспериментальных данных. Для расчета динамических сил важное значение имеет правильное определение частоты собственных колебаний передачи и установление действительных наиболее вероятных значений ошибок основных шагов с учетом приработки зубьев. [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...