Расчет установки

РАСЧЕТЫ. УСТАНОВКА СТАНИН НА ФУНДАМЕНТЫ [c.464]

Более высокие показатели имеют нагреватели трансформаторного типа. На магнитной системе трехфазного трансформатора с цилиндрическими первичными обмотками монтируются вторичные обмотки в виде змеевиков (по которым пропускается нагреваемая жидкость или газ), электрически замкнутых накоротко, желательно из немагнитного материала с высоким удельным сопротивлением (аустенитная сталь). Расчет установки проводится, как для обычного трансформатора с активной нагрузкой. Эти нагреватели более сложны в изготовлении, зато обеспечивают высокие КПД, коэффициент мощности (свыще 0,9) и большие удельные мощности, ограниченные лишь условиями теплоотвода от первичной и вторичной обмоток и насыщением магнитной системы. Мощность нагревателей составляет десятки и сотни киловатт. Благодаря высокому коэффициенту мощности они включаются в сеть без компенсации реактивной мощности. [c.225]

Расчет установки был произведен с учетом дополнительных податливостей в системе, которые были определены при тарировке. Сечения образцов (центральный и боковой образцы схематично показаны на рис. 28) выбирались таким образом, чтобы условие [c.49]

Расчет установки универсально-заточной головки при заточке торцовых фрез [c.676]

Баббиты — Свойства 161 Бабки центровые — Расчет установки при заточке разверток и зенкеров 676 [c.747]

Головка универсально-заточная — Расчет установки при заточке торцовых фрез 676, 677 [c.748]

Данные по пп. 3 и 4 принимаются по соответствующим тепловым расчетам установки. [c.68]

Расчет установки по схеме рис. 220 показывает, что из рассмотренных установок она является наиболее экономичной, так как в этой схеме получаем и /оз > з- [c.434]

Шлифовальные головки, применяемые на продольно-строгальных станках, в большинстве случаев проектируются с расчетом установки на салазки суппорта. Некоторые головки крепятся вместо резцедержателей. [c.769]

Хомуты (кронштейны) 12 приспособления сделаны с расчетом установки их на панели любого сверлильного станка, имеющего диаметр от 60 до 100 мм. Конусы 4 кривошипа делаются сменными для разных размеров станков. [c.90]

Рис. V-2. Схема тракта для аэродинамического расчета установки с газомазутным котлом под наддувом

Расчет установки одно- и двухугловых фрез с передним углом, равным нулю, при фрезеровании канавок цилиндрических фрез производится по соотношениям, приведенным для фрезерования разверток. [c.214]

При использовании номограммы для расчета установки по подкислению воды не- [c.338]

Затраты на реагенты. Суточные расходы каждого используемого реагента определяются при расчете установки. Годовые расходы определяются по формуле [c.441]

Тепловой и конструктивный расчет сушильных установок для гибких ленточных материалов согласно блок-схеме (рис. 2.93) проводят для трех практически возможных случаев проектирования индивидуального, типового, когда создают установки из определенного вида секций (например, рис. 2.91), а также расчета установки при модернизации и создании автоматизированных систем управления. [c.208]

Метод расчета установки дан в [9]. Холодильный коэффициент и КПД установки определяются по формулам (3.13) и (3.14). [c.230]

Расчет установки с трубой Вентури по зарубежным и отечественным формулам, которые, как показано выше, мало отличаются друг от друга, обладает существенными недостатками. В частности, расчет степени очистки газов Y i производится в целом по установке без раздельного определения эффективности улавливания пыли в трубе Вентури и в каплеуловителе. Такой подход основывается на предположении, что частицы пыли размером более 10 мкм улавливаются в трубе Вентури нацело, а каплеуловитель лишь сепарирует выходящие из трубы Вентури капельки воды, размер которых больше, чем частицы пыли. Предполагается также, что степень улавливания частиц пыли размером менее 10 мкм для установки в целом определяется только эффективностью их улавливания на каплях в трубе Вентури. Для очень тонких пылей такой подход, по-видимому, может считаться в какой-то мере обоснованным, поскольку частицы размером, например, 0,5—1 мкм практически не осаждаются в каплеуловителе и общая эффективность установки целиком определяется процессом осаждения пыли на каплях в трубе Вентури. [c.30]

РАСЧЕТ УСТАНОВКИ ЗОЛОУЛОВИТЕЛЯ С ТРУБОЙ ВЕНТУРИ [c.99]

Основными исходными данными, необходимыми для расчета установки, являются сорт топлива, температура и объем запыленных дымовых газов t r, V t, исходная концентрация золы в газах ja, дисперсный состав летучей золы, допустимая потеря давления в установке с учетом гидравлической характеристики газового тракта котла Д/i. [c.100]

Выполним тепловой расчет установки. [c.106]

Рис. 38. Результаты расчета установки агрегата (приложение к примеру 7).

РАСЧЕТ УСТАНОВКИ РАБОЧЕЙ ЛОПАТКИ [c.46]

Расчет установки рабочей лопатки переменного сечения [c.50]

ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ РАСЧЕТОВ УСТАНОВКИ [c.50]

Эффективность изменения диаметра питательной трубы по отношению к диаметру тарана в каждом случае следует проверять проведением полного расчета установки. [c.81]

Расчет установки, работающей при максимальной производительности. [c.112]

Известно, что академик Шиманский немедленно откликался на любой неясный вопрос, необходимость решения которого выдвигала практика судостроения. Так, при постройке первых больших плавучих железобетонных доков стало необходимым разработать систему установки их на якорях. В статье Теория расчета установки плавучего дока на якорях ( Судостроение , 1937, № 4), [c.145]

Энтальпии свежего пара и пара промежуточного перегрева были уточнены ранее при расчете установки предварительного подогрева котельного воздуха (калориферов). [c.159]

Полезные длины приемоотправочных путей на станциях примыкания и железнодорожных станциях электростанций принимаются, как правило, из расчета установки маршрутов перспективной весовой нормы поезда. В отдельных случаях при соответствующем обосновании и согласовании с Управлением железной дороги на железнодорожных станциях электростанций полезная длина путей может быть сокращена, но при условии, что маршрут будет принят не более чем в две-три подачи. [c.243]

Второй член уравнения (5.45) учитывает меньший удельный расход топлива на выработку теплоты в энергетических котлах по сравнению с пиковыми котлами среднего давления. Как показали расчеты, установка специальных пиковых котлов экономически эффективна, если их стоимость на 30—40% меньше, чем энергетических котлов. [c.132]

Рис. 11.8. Схема вибратора с круговыми колебаниями и консольным расположением ротора. Такое исполнение облегчает ремонт, позволяет ввеста принудительную смазку подшипников, но усложняет расчет установки вибратора на исполнительном механизме. В опытном вибраторе В1-438 предусмотрена частота вибраций 1430 колебаний в минуту, максимальная возмущающая сила 3500 кгс.

Фильтры типа RL165-750 с пропускной способностью 165— 750 л/мин аналогичны по конструкции, однако имеют три цилиндрических постоянных магнита 1 (рис. 65, в), прикрепленных к крышке шпильками. Длина шпилек выбрана из расчета установки магнитов в плоскости оси подводящего отверстия корпуса. Все типоразмеры фильтров серии RL, кроме RL15, имеют цилиндрические гофрированные фильтрующие элементы с тонкостью фильтрования 25—100 мкм, изготовленные из металлической сетки. По данным фирмы, надежная работа фильтров RL обеспечивается при скорости течения рабочей жидкости в пределах 1,5— 2,5 м/с. [c.167]

Расчет установки центровых бабок ори ааточке разверток и зенкеров [c.676]

Тиски трехповоротные — Расчет установки 675 [c.762]

Если котельная до сооружения контактного экономайзера работала с естественной тягой, то установка дымососа, неизбежная при работе контактного экономайзера, приведет к увеличению расхода электроэнергии на собственные нужды котельной. Однако если котельная имела дымососную тяту до установки контактных экономайзеров (например, при наличии поверхностных экономайзеров), то, как показывают расчеты, установка контактных экономайзеров не приводит, как правило, ни к необходимости замены дымососа, ни к перерасходу электроэнергии на тягу, несмотря на увеличение сопротивления газового тракта. [c.116]

Хочется обратить внимание на полезность выбора в качестве исходных позиций и термодинамических расчетов установки и газодинамических операций по подбору облопатывания задания осевых скоростей потока в процессе расширения, как это сделано в гл. II. Там такое задание было обосновано и, если бы мы его не приняли в качестве исходного для общего и детального проектирования проточной части, то здесь пришлось бы задаваться степенью реакции в ступенях тоже на основе натурного опыта, но не поддающегося столь надежному обобщению. [c.255]

Топливо — уголь марки ГСШ. Подача пыли в топку осуществляется горячим воздухом ог дутьевых вентиляторов первичного воздуха. Схема тракта котельного агрегата и газовоздухопроводов приведена на рис. V-1. Скорости газов и воздуха на основных участках газовоздухопроводов выбраны, кан правило, с учетом требований экономичности. Исходные данные для расчета установки приведены в табл. V-1 и V-2. Расчеты установки даны в табл. V-3—V-7. [c.127]

Схема подкисления добавочной охлаждающей воды серной кислотой показана на рис. 9-6, не требующем особых пояснений. Дозировать следует не разбавленную, а крепкую серную кислоту, лучше всего башенную (75% Н2504), более удобную в зимних условиях (начало застывания при —30° С). Особой точности дозировки здесь не требуется, так как большое количество щелочной воды в системе охлаждения способно нейтрализовать 2—3-суточный расход кислоты. Для расчета установки необходимо установить допустимое значение Жпр по опытным данным или по формуле (9-1), после чего определяют расход кислоты по формуле (9-7). Размеры дозировки кислоты уточняют, сравнивая коэффициенты упаривания воды в системе по хлоридам и карбонатной жесткости. [c.337]

Далее, задаваясь расходом газа и считая сумд1арный расход теплоносителя через реактор неизменным, определяем расходы теплоносителя по теплообменникам 5 в. 6 (см. рис. 4.9) и температуру теплоносителя на выходе из теплообменника 5. Соответствие количества тепла, переданного в тен-лообмепных аппаратах и требуемого по тепловому балансу, достигается изменением расхода газа. Величина шага изменения расхода выбирается автоматически в зависимости от величины небаланса. Непосредственным параметром, но которому ведется контроль за выполнением этого условия, является величина энтальпии теплоносителя на входе в реактор / а. Тепловой расчет установки завершается вычислением расходов воды в охладителе газа и в конденсаторе, определением к.п.д. и мощности установки. [c.98]

Задачей расчета установки рабочей лопатки является выбор оптимального положения лопатки на диске, при котором суммарные напряжения были бы минималь- яыми. [c.47]

Подробный расчет таранных установок будет рассмотрен в гл. 5. Здесь укажем только последавательность расчета установки и приведем сводные расчетные формулы. [c.50]

Выбор диаметра питательного трубопровода зависит от нагнетаемого расхода и определяется по табл. 4, исходя из экономических соображений и значения 100/ в -пределах 1—2. Выбрав диаметр нагнетательного трубоировода, определяют потери напора в трубопроводе, что необходимо для дроведения полного расчета установки. [c.93]

В процессе опреснения электродиализом вода нагревается за счет Джоулева тепла на 3—Б . Такой нагрев мо-жет не учитываться при расчете установки, если температура поступающей на опреснение воды и температура окружающего воздуха близки к 18°С. При понижении температуры воды производительность электродиализной установки будет снижаться, при повышении температуры возрастать. Однако повышение температуры воды и рассола в ваннах выше 50—55°С нежелательно, так как эта температура уже близка к пределу термостойкости ионитовых мембран. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...