Технически гладкая труба

К указанной области сопротивления относятся технически гладкие трубы (цельнотянутые из цветных металлов — медные, латунные, свинцовые стеклянные трубы и др.) во всем диапазоне их практического использования но числах Ке, а также стальные трубы до значений числа Рейнольдса, ориентировочно равных Ке,л = 2Ы1(здесь Д — эквивалентная абсолютная шероховатость). [c.233]

Для технически гладких труб в качестве первого приближения целесообразно использовать при нахождении расхода формулу Блазиуса, по которой [c.236]

Рассмотрим далее трение в так называемых технически гладких трубах. Технически гладкая труба характеризуется тем, что [c.185]

В технически гладких трубах для турбулентного потока несжимаемой жидкости коэффициент трения зависит от числа R и может быть определен по формуле [c.186]

Технически гладкая труба 185, 186 Течение газа адиабатическое с трением 181—184 [c.596]

К указанной области сопротивления относятся технически гладкие трубы (цельнотянутые из цветных металлов— медные, латунные, свинцовые и др. и стеклянные трубы) во всем диапазоне их практического использования по числам Re, а также стальные трубы до значений числа [c.233]

При ламинарном изотермическом течении жидкости внутри технически гладкой трубы устанавливается параболический профиль скоростей. При турбулентном потоке распределение скорости по поперечному сечению имеет иной характер. Максимальный градиент скорости относится к ламинарному подслою, а в ядре потока эпюра скоростей имеет пологий характер усеченной параболы (рис. 2.37). [c.182]

При ламинарном движении Re < 2 10 коэффициент трения определяется по формуле X = 64/Re. Для технически гладких труб н числа Re = (4 -ь 100) 10 коэффициент трения может быть рассчитан по формуле X. = 0,316/Re" . Все местные потери (местные сопротивления) определяются по формуле ДЛ = С (и> /2) р, где - коэффициент местного сопротивления зависит от конфигурации газоходов и берегся по справочным таблицам. [c.275]

Круглые трубы. Коэффициент сопротивления трения круглой трубы (1о) в зависимости от числа Рейнольдса и относительной шероховатости может быть найден по графику (рис. 1.1). Для технически гладких труб при Ре = 4 10 10 используется формула Блазиуса [c.20]

Технически гладкие трубы (цельнотянутые медные, латунные и свинцовые, а также стеклянные трубы), обладая весьма незначительной шероховатостью, являются гидравлически гладкими во всем диапазоне их практического использования. [c.628]

Сопротивление каналов при турбулентном режиме течения жидкости. Для технически гладких труб имеется множество формул, по которым с достаточной для практики точностью можно [c.154]

Для технически гладких труб, т. е. таких, в которых при заданном значении Re сопротивление еще не зависит от шерохо- [c.7]

В связи с возрастающими требованиями к надежности элементов оборудования ЯЭС и в первую очередь к активным зонам энергетических реакторов в СССР и за рубежом опубликован ряд работ, посвященных исследованию кризиса теплообмена при вынужденном течении воды в трубах. В 1976 г. были опубликованы табличные данные для расчета кризиса теплоотдачи при кипении воды в равномерно обогреваемых круглых трубах [51]. В таблицах приведены тщательно выверенные и согласованные экспериментальные данные о критических тепловых нагрузках и граничном паросодержании, полученные при кипении воды в технически гладких трубах диаметром 8 мм при относительной длине канала Ijd > 20, давлении от 3 до 20 МПа, массовой скорости от 0,5 до 5,0 кг/(м - с), недогреве от О до 75 К и шаге изменения относительной энтальпии 0,05. [c.78]

Результаты исследований [701 показали, что в зоне охлаждения перегретого пара (без конденсации) коэффициент сопротивления трения для технически гладких труб может быть определен по формуле Блазиуса [c.152]

Используя уравнение баланса расходов (9.35), получаем для турбулентного течения в технически гладких трубах [c.266]

Формулы (5.11) и (5.12) используются и для расчета технически гладких труб, к которым относят стеклянные, цельнотянутые трубы из цветных металлов (а также алюминиевых сплавов) и высококачественные бесшовные стальные трубы. К технически гладким обычно относят также топливопроводы и трубы, применяемые в гидросистемах. [c.69]

Для технических гладких труб и значений Не= (4-ь 100)-Ю коэффициент сопротивления трения может определяться по формуле Блазиуса [c.259]

Рис. 6.11. зависимость коэффициента сопротивления X от числа Рейнольдса Rbd для шероховатых труб различной шероховатости. Данные для R/ho—Ганавича (технически гладкие трубы), остальные данные — Никурадзе (песочная шероховатость). [c.270]

Рассмотрим, далее, трение в так называемых технически гладких трубах. Технически гладкая труба характеризуется тем, что выступы шероховатости в ней покрываются ламинарным подслоем ). Толшина подслоя уменьшается с ростом числа П поэтому одна и та же труба при малых Я является гладкой, а при больших В шероховатой (фиг. 61). [c.134]

Для технического выполнения линейной части пневмотранспортных установок рекомендуются технически гладкие трубы (например, стальные, из алюминиевых сплавов или пластмассовые). Внутренний диаметр трубопровода определяют по максимальному диаметру груза (капсулы) из соотношения (соответствуюш,его исследованному диапазону значений diD) [c.141]

Для случаев течения внутри длинной технически гладкой трубы при Ке 5 10 , т. е. при развитом турбулентном режиме, широкое распространение получила эмпирическая формула [c.119]

СИТ от числа Рейнольдса, а в технически гладких трубах лишь слабо зависит от него (8.30). Кроме того, при заданном течении число Рейнольдса Ке = д№ с / л изменяется вдоль трубы только в связи с изменением р, за счет относительно небольшого изменения температуры (1.15). Примем тр вдоль данной трубы постоянным и проинтегрируем (14.23) в пределах от А-1 до Яг и от О до х, получим [c.266]

В литературе ее называют формулой Никурадзе для гладких труб. Важным преимуществом этой формулы является ее теоретическая обоснованность, а практическим недостатком — неявное выражение X в функции Re. В технических расчетах чаще используют другие полуэмпирические или эмпирические зависимости (табл. 3). [c.167]

Значения Я, в функции числа Re для стальных труб при d/Д = onst представлены на рис. 23 [5]. Нижняя огибающая линия определяет значения Я для гидравлически и технически гладких труб, не имеющих выступов шероховатости (внутренняя поверхность волнистая) обычно это цельнотянутые латунные, свинцовые, стеклянные или пластиковые трубы. [c.86]

Сравнение результатов опытов, проведенных с гладкой трубой и с пористой вставкой, показывает, что при рш = 2000 кг/(м(2-с) (рис. 12.7, а) применение капиллярно-пористого покрытия значительно увеличивает критическое паросодержанне и, следовательно, расширяет диапазон бескризисной работы парогенерирующих каналов. Например, при р= 13,73 МПа плотность критического теплового потока кр = 3,45 МВт/м в технически гладкой трубе достигалась при сравнительно глубоком недогреве теплоносителя (.Гкр = = —0,09), в то время как в канале с пористой вставкой то же значение кр устанавливалось при весьма большом паросодержа-нии (хкр = 0,55). Аналогичные результаты получены при р = 9,81 и 6,86 МПа. [c.324]

На рис. 4.2—4.4 показаны результаты расчета прямоточного регенератора по программе, блок-схема которой приведена на рис. 4.1, при следующих исходных данных температура теплоносителя на входе по горячей стороне Гг, вх = 700К давление теплоносителя на входе по горячей стороне Яг, вх = 20бар температура теплоносителя на входе по холодной стороне Гх, вх = 340 К, а на выходе Гх, вых = 475 К давление теплоносителя на входе по холодной стороне Ях. вх= 75 бар. В качестве поверхности теплообмена были рассмотрены технически гладкие трубы диаметром 10x1 мм. Схема течения теплоносителей в данном регенераторе-испарителе противоточная, при- [c.136]

При турбулентном течении по длинной технически гладкой трубе для случаев, когда неоднородность температуры столь незначительна, что все физические параметры среды можно считать неиз-мепяюищмися, т. е. для так называемой изотермической теплоотдачи широкое распространение получила эмпирическая формула [47]. [c.121]

Авторы [Л. 647] нашлк также профили скоростг при истечении материала из прямоугольной трубы 232X 100 мм, а для получения данных, характеризующих изменение средней плотности слоя в результате перехода его в состояние движения, онь провели дополнительные опыты с технически гладкими трубами диаметром от 50 до 232 мм и длиной 3 ООО мм при умеренных скоростях движения слоя (0,1—0,7 м/мин). В условиях опытов средняя плотность движущегося слоя отличалась от средней плотности загруженного неподвижного слоя небо-лее чем на 3—5%. Разрыхление происходило по всему объему нижней части движущегося слоя [c.41]

Рабочйй канал представлял собой круглую технически гладкую трубу из стали ОХ18Н10Т диаметром 12/10 мм с концентрически расположенным в ней секционированным вытеснителем из нержавеющей стали диаметром 6,2 мм. Ширина кольцевой щели составляла 1,9 мм, а длина обог- [c.81]

Рис. 4.23. Распределенне температуры стенки по длнне экепериментального участка [4.105] р = 13,7 МПа / —для шероховатой трубы, рш = 935 кГ/м--с, з = 681 кВт/м " 2 —технически гладкая труба, pw = 950 кГ/м=-с, q = 665 кВт/ы

В последние годы в ИВТАН СССР проведена большая серия опытов [4.109—4.111] для выявления влияния малых шероховатостей на теплообмен в закризисной области. Шероховатости выполпялись в виде одно-заходной резьбы. Профилограымы исследованных шероховатостей показаны на рис. 4.27. Шероховатость типа 1 имела высоту выступов К = --= 4,5 мкм, шаг S= 450 мкм типа 2 — К = 100 мкм, S == 2000 мкм. На рис. 4.28 показана зависимость коэффициентов гидравлического сопротивления от числа Рейнольдса для шероховатости труб и технически гладкой трубы. Рассматриваемые шероховатости не изменили величину Жгр (см. рис. 4.29). При всех исследованных условиях по параметру а гр расслоения точек не наблюдалось. [c.188]

Формулы (3.6), (4.6) справедливы только для ламинарных течений. Число Не, при котором происходит переход течения от ламинарного режима к турбулентному, называется критическим числом Рейнольдса. Цифра 10 , которая приводилась выше, относится к обычным технически гладким трубам. Однако на самом деле переход ламинарного режима в турбулентный — явление сложное. В частности, число Кекр при специальных условиях может быть сильно увеличено. Рейнольдсом был проведен следующий опыт. Брались специальным образом подготовленные очень гладкие трубы с очень гладким входом. Жидкость подавалась в трубу из специальных баков, в которых она отстаивалась в течение 2—3 недель. Тогда критическое число Не возрастало до 10 . Таким образом, переход к турбулентному режиму существенно зависит от уровня начальных возмущений. Кроме того, существует и нижняя граница Некр". Если Не< Не1Гр". то течение всегда ламинарное. Известно также, что задержке перехода к турбулентному режиму способствует добавление в жидкость молекул полимеров. [c.257]

Т. о. коэф. трения жидкости при ламинарном потоке является лишь ф-ией числа Рейнольдса и определяется теоретически из основного ур-ия Poiseuille H для ламинарного потока. Принимая во внимашге, что в техн. трубопроводах имеет место почти исключительно турбулентное движение л идкости, в дальнейшем рассматривается только последний род движения. При турбулентном движении коэф. трения Я для технически гладких труб—цельнотянутых медных, латунных и свинцовых—-является также только функцией числа Рейнольдса—Я = /(Е ), тогда как для шероховатых труб—железных, чугунных и прочих—он является ф-ией числа Рейнольдса и относительной шероховатости труб [c.218]

Технические трубопроводы характеризуются значительным разбросом величины выступов шероховатости относительно их среднего значения (рис. XII.6, б). Поэтому срывы вихрей, образующиеся вначале на самых больших выступах, с ростом числа Re возникают га остальных элементах, в результате чего кривые X=/(Re) плавно отходят от прямой гладкого трения. По данным М. Д. Миллионщикова, шероховатость в опытах Никурадзе характеризовалась дисперсией (среднеквадратичным отклонением от среднего значения) а (0,23—0,3) кя, тогда как для техгическил трубопроводов она достигает 1,5 кэ. С уменьшением дисперсии откл знение от линии гладких труб становится более резким. [c.173]

Критическое число Рейнольдса определяется экспериментально и зависит от большого числа различных факторов. Явление этого перехода изучалось Г. Хагеном (1839 г.), Д. И. Менделеевым (1880 г.), однако систематические исследования возникновения турбулентного течения с установлением критерия перехода были проведены О. Рейнольдсом в 1883 г. для потока в круглой трубе. Критерием перехода оказался установленный анализом единиц измерения комплекс ршс11 1, где w — осредненная по поперечному сечению скорость, ай — диаметр трубы. Последующими многочисленными исследованиями было установлено существование двух чисел Рейнольдса — верхнего и нижнего. Нижнее значение равно примерно 2300 если Ке=ршй/р, 2300, то устойчивость ламинарного течения невозможно нарушить никакими возмущениями. В качестве верхнего числа Рейнольдса обычно принимают значение Ре=10 000, при котором в трубах с технической шероховатостью устанавливается развитое турбулентное течение. Однако в гладких трубах с плавным входом и отсутствием возмущений удавалось затягивать ламинарный режим до значительно больших значений Ре. [c.357]

Приведенные в табл. 11.1 и на рис. 11.2 и 11.3 значения <7кр1 получены для технически гладких вертикальных труб с подъемным движением воды и парожидкостной смеси. В наклонных трубах плотности критиче--ских тепловых потоков могут быть существенно ниже значений крк-рекомендованных скелетными таблицами [141]. [c.295]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...