Напряжения в образцах с контактные

Актуально ускорение усталостных испытаний. Оно возможно повышением частоты, повышением напряжений и исключением тех напряжений в спектре, которые практически не сказываются на процессе усталости. За последние 30 лет скорости машин для испытаний на усталость повысились с 300 до 50000 циклов в минуту, кроме того, имеются уникальные пульсаторы резонансного типа для малых образцов с частотой свыше 50000 Гц. Современные высокочастотные пульсаторы сокращают время испытаний отдельных деталей, например лопаток турбомашин, до десятков минут. Частота нагружений при отсутствии пластических деформаций и повышенного внутреннего трения обычно мало влияет на предел выносливости. Возможно внесение поправок на основе литературных данных или экспериментов. Проведение испытаний при повышенных напряжениях уместно для изделий, у которых зависимость наработки от напряжений (в частности, при контактных нагружениях) стабильна и достаточно хорошо изучена. Форсирование нагрузки применяют для узлов, в частности для выявления слабых [c.479]

Образец находится в нижнем и верхнем захватах, вынесенных во избежание контактной коррозии из электрохимической ячейки. Растягивающее напряжение в образце создается при помощи груза и рычажной системы с передаточным отношением 100 1. Максимальное растягивающее усилие, обеспечиваемое установкой, составляет 18 620 Н. Деформацию образца в процессе испытания измеряют при помощи микрометра. [c.88]

При сжатии подобных цилиндрических заготовок из одного и того же металла, но разных по размеру сопротивление деформации тем больше, чем меньше размер образца. С. И. Губкин объясняет этот эффект тем, что для меньшего по размерам образца создаются в большей степени условия для всестороннего объемного сжатия за счет относительно более сильного развития контактной поверхности и возникновения относительно больших напряжений сжатия от сил контактного трения. Однако эффект увеличения напряжения — незначительный, и, видимо, более существенное значение фактора FjV обусловлено большей относительной развитостью поверхности и за счет этого более существенным воздействием внешней среды на пластичность и сопротивление деформации меньших по объему образцов. При этом на изменение пластичности и сопротивление деформации оказывают влияние 1) окружающая среда 2) состояние поверхности слоев, сформировавшихся по структуре и свойствам в результате обработки резанием 3) контактное трение и поверхностное натяжение. [c.480]

В зоне контактирования образца и контртела возникают нормальные и касательные напряжения. В отличие от нормальных напряжений, монотонно снижающихся по мере удаления вглубь от поверхности, распределение касательных напряжений является более сложным. Кривая зависимости касательных напряжений от расстояния до поверхности имеет максимум. В работах [72, 731 показано, что усталостные трещины, возникшие при контактном нагружении, распространяются в направлении, совпадающем с действием касательных напряжений. [c.43]

Чтобы выяснить изменение напряженного состояния в материале при отражении от свободной поверхности плоской упругопластической волны нагрузки, амплитуда которой сравнима с пределом упругости по Гюгонио, проанализируем волновую картину в материале при соударении двух дисков [269]. Для упрощения анализа ограничимся рассмотрением соударения пластины определенной толщины, движущейся со скоростью va, с неподвижным образцом удвоенной толщины из того же материала. Не ограничивая общности рассмотрения, принимаем а) скорость распространения напряжений при упругом поведении материала (скорость распространения упругих возмущений) равна скорости распространения продольной упругой волны ао независимо от интенсивности волны как при нагрузке, так и при разгрузке б) пластическая деформация одного знака не меняет предел текучести материала при перемене знака деформации, т. е. эффектом Баушингера можно пренебречь в) скорость распространения возмущений, связанных с пластической деформацией, изменяется в соответствии с изменением величины деформации по одному и тому же закону при нагрузке и разгрузке, т. е. эффектами, обусловленными вязкой составляющей сопротивления при распространении упруго-пластических волн, пренебрегаем. Последнее допущение требует пояснения. Как показано выше, при распространении упруго-пластической волны вблизи поверхности нагружения конфигурация фронта волны меняется в связи с проявлением зависимости сопротивления сдвигу от скорости пластического сдвига. При удалении от контактной поверхности конфигурация волны за упругим предвестником приобретает стабильность и может быть определена на основе деформационной теории распространения волн. Анало- [c.216]

Однако для исследования влияния технологических факторов на характеристики усталости, в частности параметров качества поверхностного слоя, более оправданной является прямоугольная форма сечения образцов с утолщенным хвостовиком (рис. 5.4, в) и плоских (рис. 5.4, г). Первые пригодны для испытания на любой частоте нагружения. Плоские образцы наиболее эффективны для технологических исследований, просты в изготовлении, но при испытании с частотами нагружения более 7500 Гц наблюдаются случаи разрушения по зажиму из-за контактных напряжений. [c.176]

Помимо вышеизложенного представляет значительный интерес изучение формы кривых, полученных в результате процесса износа. Так, на глубине 30—35 микрон у образцов с //ск = 2.5 мд и 7/ск = Ю мд и на глубине 50—55 микрон у образца с //ск=45 мд имеется резкая тенденция к возрастанию напряжений, после чего напряжения равномерно убывают. В атом месте ход кривой напоминает форму мешка , примерно одинакового у двух первых образцов и более широкого у последнего образца. Можно предположить, что этот эффект вызван сочетанием в процессе износа действий напряжений контактного сжатия и напряжений при скольжении. [c.263]

В работе [86] была исследована циклическая прочность двух типов сварных листовых соединений аргонодуговая сварка встык с присадкой и контактная шовная сварка встык с двусторонними накладками. Испытание образцов велось плоским симметричным изгибом. Разрушение образцов происходило по месту сплавления металла шва с основным металлом, т. е. по месту конструктивного концентратора напряжений. Для того чтобы оценить раздельно роль внешних концентраторов и роль самой сварки ( внутренний концентратор) на усталостную прочность сварных соединений титана, были определены пределы выносливости образцов без усиления и накладок, которые перед циклическим нагружением срезались. В этих испытаниях определено снижение циклической прочности только в результате действия структурных или внутренних концентраторов. Как видно из рис. 69, на котором представлены основные результаты работы, предел выносливости таких образцов оказался еш,е более низким, чем у образцов с усилением эффективный коэффициент внутренней концентрации для аргонодуговой и контактной сварки оказался соответственно 1,74 и 3,25. Все образцы этих серий разрушались по шву. Сопоставление усталостной прочности сварных соединений титана с подобными соединениями других металлов (стали, алюминиевые сплавы) показало, что они имеют близкие значения отношений предела усталости сварного соединения и основного металла. Эксперименты показали, что пределы усталости стыковых соединений титановых листов при изгибе, выполненных ручной аргонодуговой сваркой и контактной сваркой, составляют соответственно 77 и 65% от усталостной прочности основного металла причем снижение предела выносливости идет в основном за счет внутренних структурных дефектов сварного шва. [c.150]

В работе [6] рассмотрено распределение контактных напряжений при осадке свинцовых и алюминиевых образцов с применением универсального штифта. Эксперименты проводили на универсальной испытательной машине УИМ-30. [c.57]

На рис. 61 показаны экспериментальные данные по распределению контактных напряжений вдоль стенки контейнера при закрытой прошивке цилиндрических свинцовых образцов диаметром 40 мм и высотой 50 мм диаметр пуансона 28 мм. Полированные поверхности вставок из оптически активного материала смазывали смесью машинного масла с графитом. Эпюры контактных напряжений получены через каждые 5 мм хода оправки-пуансона при общей глубине внедрения 37,5 мм (последняя ступень внедрения составляла 2,5 мм). Силы трения на протяжении образующей контейнера изменяют знак на части поверхности они совпадают с движением пуансона (вблизи дна контейнера), а на другой части, где металл выжимается в зазор с образованием стенки стакана, они направлены против хода пуансона. Лишь при максимальной деформации (внедрении на 37,5 мм) силы трения по всей длине поверхности контейнера направлены против движения пуансона. [c.68]

После получения первичного отпечатка и его отделения от образца на контактной стороне его, т. е. стороне, примыкавшей к поверхности образца, создается вторичный отпечаток, который и является объектом исследования в электронном микроскопе. Для отделения вторичного отпечатка от первичного последний растворяют в соответствующем растворителе, не взаимодействующем с материалом вторичного отпечатка. Поскольку растворение не сопровождается значительными механическими усилиями (хотя, как будет показано ниже, в некоторых случаях такие усилия могут возникать), то вторичный отпечаток получается целым и неискаженным. Кроме того, значительно ослабляется требование механической прочности вторичного отпечатка, поскольку он не подвергается воздействию тех растягивающих напряжений, которые возникают при механическом отделении тонкого отпечатка. Это приводит к возможности использования более тонких, а следовательно, и более разрешающих отпечатков. [c.73]

Еще более резкое снижение предела выносливости получилось при испытании образцов с отверстием при плоском изгибе (рис. И). В одной партии образцов с помощью машины для контактной сварки производился точечный нагрев до температуры 530° С для создания у края отверстия остаточных растягивающих напряжений. Структура металла и микротвердость у края отверстия при этом не изменялись. Предел выносливости образцов без остаточных напряжений составил 12,6 кгс/мм , а с остаточными напряжениями — 6,3 кгс/мм , т. е. в 2 раза меньше. [c.377]

Осадка цилиндрических образцов в осевом направлении позволила дать оценку критерия разрушения пористых брикетов. Эксперименты показали, что в результате действия на торцевые поверхности цилиндрического образца сил трения создается задержка пластического течения материала на них, что приводит к образованию выпуклости боковой поверхности. При этом, чем больше величина сил трения, действующих на границе контакта образца с бойками, и чем значительнее отношение высоты брикета к диаметру, тем больше выпучивание боковой поверхности и выше растягивающие напряжения. Один из наиболее распространенных видов разрушения заготовок при штамповке - появление трещин на боковой поверхности является следствием тангенциальных растягивающих напряжений. На рис. 36 приведены данные, позволяющие оценить зависимость предельной деформации в момент разрушения от соотношения геометрических размеров пористых брикетов, спеченных из алюминиевого порошка. Основным фактором, определяющим разрушение образцов при осадке, является контактное трение. Несколько неожиданным кажется тот факт, что исходная пористость брикета незначительно влияет на величину предельной деформации при разрушении. Объяснение этому может быть дано на основе учета влияния двух противоположных факторов, которые в значительной степени компенсируют друг друга. Так, по мере увеличения исходной пористости образца, снижается способность материала противостоять воздействию тангенциальных растягивающих напряжений, в то же время, при повы- [c.117]

При определении сопротивления материалов электродом высокого напряжения является испытательный столик, измерительными — накладные электроды, соединенные с контактными пластинами. При определении напряжения пробоя высокое напряжение подается к накладным электродам, испытательный столик служит заземленным электродом. Нагревательное устройство с образцами и электродами помещают в измерительную камеру, которую герметично закрывают и подключают к насосу. После откачки воздуха до остаточного давления 0,1 Па [c.24]

Как отмечалось, зависимость удельных усилий от деформации при осадке отражает влияние упрочнения и контактного трения. В первом приближении можно считать, что доля увеличения удельного усилия от трения не зависит от свойств металла заготовки в случае, если коэффициент трения на контактных поверхностях одинаковый. Если для какого-либо металла известна кривая упрочнения и построена зависимость удельного усилия от деформации, то можно выделить ту часть усилия, которая связана с контактным трением и на которую влияют размеры образца и коэффициент трения. Если исходные размеры образца определены и созданы идентичные условия на контактных поверхностях при осадке различных металлов, то, установив роль трения для одного из них, можно получить кривые упрочнения по диаграммам д=д ц>). Напряжения должны быть выражены в относительных величинах и для удобства расчетов отнесены к пределу текучести испытуемого металла. [c.67]

Датчик устанавливается на поверхность образца. Ударная волна в образце переходит через контактную поверхность в датчик и вызывает появление в нем упругой волны соответствующей амплитуды, профиль которой отражает структуру волны в образце. Упругая волна в кварце вызывает диэлектрическую поляризацию материала. Индуцированный поляризацией заряд стекает с обкладок через сопротивление нагрузки —во внешней цепи появляется ток, сила которого примерно пропорциональна мгновенной разности механических напряжений на противоположных поверхностях датчика. Основное соотношение для связи между регистрируемым сигналом и давлением на контактной поверхности между датчиком и образцом есть [42] [c.61]

Чистый изгиб в четырехточечная схема. Достоинства схемы чистого изгиба — это однородное напряженное состояние по всей длине образца, отсутствие поперечного сдвига и контактных напряжений от сосредоточенных сил. Образец по всей его длине доступен для измерений. Основной недостаток — практически невозможно нагружение образца в соответствии с расчетной схемой — изгибающим моментом в торцовом сечении образца. [c.226]

Аналогичное влияние межслойного трения на сопротивление деформации установлено в работе [92 ] при прокатке слойных образцов из однородного металла и вполне убедительно объясняется авторами изменением схемы напряженного состояния в связи с появлением дополнительных плоскостей скольжения. При отсутствии сцепления на этих контактных поверхностях действуют силы трения меньше, чем предел текучести металла на сдвиг. [c.151]

Способ з испытания на контактн) ю усталость заключается в том, что испытуемый образец обкатывают нагружающими роликами, и отличается тем, что с целью сокращения продолжительности испытаний и уменьшения усилий на нагружающие ролики и на испытуе-, мый образец при заданной величине напряжений в образце используют образец с тороидальной рабочей поверхностью. Чтобы приблизить условия испытания к условиям обкатки колеса по рельсу, плоскость [c.278]

В практике часто встречаются случаи, когда циклической нагрузке подвергаются сопряженные детали машин. В этом случае из-за контактного трения поверхностные слои металла разрушаются. Еще в 1911 году Е. М. Иден и др. описали случай разрушения усталостных образцов не в наиболее напряженном сечении, как этого следовало ожидать, а в более массивном сечении -в местах контакта образца с цангой. Наличие контактнш о трения при циклическом нагружении в общем случае приводит к снижению циклической прочности изделий процессы, развивающиеся при этом, названы фрсттинг-коррозией или фреттинг- усталостью. [c.94]

Ширина образцов является одним из параметров, оказывающих влияние на результаты усталостных испытаний. При ее выборе исходят из условий сохранения одноосного напряженного состояния во всех точках образца. При ширине 6 6/i в середине образца возникав ет поперечный момент и будет иметь место плоскодеформированное состояние. Разный характер напряженного состояния в различных опасных точках при повышенной его ширине может привести к тому, что в одних материалах и при одних условиях разрушение будет начинаться в центральных точках, а в других — с кромок образца. Чтобы избежать косого изгиба, который может возникнуть при перекосе, вследствие смятия контактных поверхностей, желательно увеличивать ширину образцов. При высокочастотных испытаниях 6= 1,5d (А), при испытаниях с обычными частотами 6= (1,5—5,0) h. [c.31]

Прибор для испытания на контактную усталость при наличии трения и смазки антифрикционных материалов не содержит специальных нагружающих устройств. Испытуемый образец I (рис. 156 запрессовывается в обойму 2. Для получения нужного контактного напряжения в антифрикционном слое испытуемого образца устройство снабжено сухарями 3, создающими контактное напряжение в испытуемом образце за счет центробежных сил, возникающих при вращении оправки 4, куда сухари вставлены с определенным зазором. Сухари имеют различный вес, поэтому нагрузка, прикладываемая к образцу, циклическая. Ширина сухарей и профиль их контактной поверхности регламентируются задаваемыми контактными напряжениями. Для центровки оправки предусматривается вращающийся центр 5. (Подвод масла идет по трубопроводу 6. Температура замеряется термопарой 7. Для испытаний при повышенных или пониженных температурах прибор устанавливают в печь или криогениую камеру. [c.277]

Коррозионная выносливость более крупных образцов с насадками практически не зависит от марки стали и ее статической прочности. Исследования образцов из стали 35 с насадками из нормализованной стали 45, латуни Л62, фторопласта Т4, а также с резиновыми сальниками показали [121, с. 7-10], что при всех этих насадках имеет место дополнительное снижение коррозионной выносливости образцов из стали 35. Так наличие фторопластовой втулки и резинового сальника снижает условный предел коррозионной выносливости соответственно с 95 МПа (без насадки) до 60 и 50 МПа, что примерно соответствует значению условного предела коррозионной выносливости образцов во стальными и латунными насадками. Отмечено, что на коррозионную усталость деталей с насадками влияют три фактора концентрация напряжений, циклическое трение в сопряжении вал-втулка и щелевая коррозия. В связи с тем, что влияние концентрации напряжений на уменьшение коррозионной выносливости с увеличением диаметра образца уменьшается,.а также учитывая, что существенное снижение коррозионной выносливости может иметь место и при наличии насадок из мягких материалов, не вызывающих больших контактных давлений, сделан вывод, что при испытании образцов с насадками в коррозионной среде фактор концентрации напряжений не играет решающей роли, определяющими являются циклическое трение и щелевая коррозия. Повышение коррозионной выносливости стальных образцов с увеличением их диаметра связано с влиянием относительного разупрочнения поверхности образца под действием коррозионной среды. Чем меньше диаметр образца, тем при всех прочих равных условиях сильнее влияние разупрочнения. Это положение еще в большей степени характерно для образцов с насаженными втулками, когда процессы разупрочнения усиливаются циклическим трением и щелевой коррозией. [c.145]

Характер разрушения образцов существенно зависит от природы контактирующей детали (рис. 77). Ширина зоны фреттинг-пораженин L определяется жесткостью системы вал - втулка, амплитудой деформации и примерно соответствует зоне распространения максимальных переменных контактных напряжений. С понижением жесткости системы, уменьшением натяга и увеличением амплитуды циклических напряжений ширина зоны, подвергнутой фреттинг-коррозии, увеличивается. При испытании образцов с жесткими металлическими накладками под ними у торца, вследствие взаимного микроперемещения и высоких контактных давлений, протекают процессы микропластических деформаций, поверхность контактирующих металлов активируется и взаимодействует с окружающей средой, в частности, с кислородом. При этом образуются продукты фреттинг-коррозии, представляющие собой оксиды металла, а в отдельных случаях — тонкодисперсный металлический порошок. [c.146]

Существуют различные показатели коррозии (табл. 3), которые используются с учетом вида коррозии, характера повреждений и специфических требований данной отрасли промышленности к металлу. Скорость общей равномерной коррозии металлов и сплавов (химической и электрохимической) поддается оценке путем наблюдения за ростом и разрушением пленок из продуктов коррозии (гравиметрические, оптические, электрические методы испытаний) (рис. 5). Используются весовой (/(в) и глубинный (П) показатели скорости коррозии н реже — объемно-газовый показатель (см. табл. 3). Для оценки скорости развития локальных коррозионных повреждений применяют разнообразные методы испытаний. Широко используется механический показатель, а также электрический и резонансный показатели. Существуют и другие показатели. Оценивают, например, время до появления выраженной трещины в напряженном металле, контактирующем с агрессивной средой. Проводятся замеры контактных токов между различными металлами в жидких электролитах с целью определения скорости контактной коррозии. Широко применяются способы микрографического обследования образцов после коррозионных испытаний с промером глубины питтин-гов. [c.125]

Предел усталости материала зубьев (сердцевины) на изгиб при предельных знакопостоянных циклах напряжений. определённый для полированных образцов при =10 , 8 кг см Предел усталости материала зубьев (сердцевины) на изгиб при врашении (с симметричными циклами напряжений), определённый для полированных образцов при Мц = 1СР, в кг1см Расчётное контактное напряжение сдвига (условное) в поверхностном слое зубьев у полюсной линии в кг1см [c.217]

Аналогичные особенности контактного взаимодействия усталостной трещины в припороговой области были отмечены при усталостных испытаниях никелевого сплава типа нимоник API при комнатной температуре и в вакууме [205]. Степень разрежения составила 2631—5353 Па, частота нагружения — 40 и 25 Гц при асимметрии цикла 0,1 и 0,5. Продукты фреттинга были выявлены в припороговой области в виде сферических и цилиндрических частиц (названных сосисками ) только при испытаниях в вакууме. Размер частиц не превышал 10 мкм в диаметре. Самым важным результатом исследования является тот факт, что указанные частицы наблюдали даже при асимметрии цикла 6,5, когда, согласно данным Элбера, трещина должна быть полностью раскрыта в полуцикле разгрузки образца. Опираясь на представления и модель Сьюреша [198], а также на результаты экспериментов Смита [206], предприняли попытку объяснить механизм формирования частиц при фреттинге в процессе роста трещины комкованием материала. Необходимо отметить, что оси цилиндрических частиц на представленных в статье фрактограммах ориентированы в направлении магистрального направления разрушения, тогда как Канг [205] утверждает, что в основном оси цилиндрических частиц ориентированы перпендикулярно магистральному направлению макроразрушения образца. Ориентировка осей цилиндрических частиц в направлении магистрального разрушения соответствовала частицам, которые были выявлены в изломе вблизи наружной поверхности образца, где напряженное состояние близко к плоско-напряженному. Это согласуется с результатами непосредственного наблюдения процесса роста трещины по боковой поверхности образца в растровом электронном микроскопе [200] наблюдали выход из устья трещины на боковую поверхность образца мелкодисперсного порошка, трактуемого как продукты фреттинга. Аналогичные продукты фреттинга в виде сферических частиц были выявлены Смитом [207] при циклическом сжатии образцов из алюминиевого сплава и стали. [c.175]

В герметически закрывающуюся измерительную камеру, изготовленную из нержавеющей стали (рис. 25.33), помещается нагревательное устройство мощностью 1 кВ-А, состоящее из теплоизолированного каркаса, нагревателя, испытательного столика и системы электродов с выводами (контактными медными пластинами), помещенными на крышке нагревательного устройства. В корпус камеры встроен манипулятор, позволяющий осуществлять контакт измеряемых образцов с измерительной электрической схемой. Передвижной электрод, связанный с измерительным вводом посредством серебряной или платиновой проволоки, передвигается манипулятором к контактным пластинам, которые соединены посредствой неподвижных электродов с измеряемыми образцами. При определении сопротивления изоляции Яжт, высоковольтным электродом является испытательный столик, выполненный из нержавеющей стали, при определении С/пр испытательный столик заземляется, высокое напряжение подается на ввод. Для удобства и точности манипуляций в процессе измерений в крышке испытательной камеры предусмотрены осветительное и смотровое стекла. Перед измерениями камера герметично закрывается, производится откачка воздуха до остаточного давления 1 Па, затем после отключения насоса камера заполняется аргоном до избыточного давления 25 кПа. После этого баллон с газом отключается и в камере консервируется аргон под общим давлением 1,25 10 Па. Скорость и время нагревания, контроль температур те же, что при измерениях в вакууме. Сопротивление изоляции вводов при 20 °С должно быть не менее 10 Ом, при 600 С —не менее 10 Ом f/ p ввода при 600 "С не менее 6 кВ. [c.297]

Для измерения напряжений при различных температурах изготовлено нагревательное устройство, которое укрепляли на гониометре рентгеновского дифрактометра. Оно позволяло изменять температуру от 25 до 550 °С. Образец поджимали пружинами к нагреваемой части печи так, чтобы передача тепла к образцу происходила контактным способом. За температурой следили с помощью термопары, спай которой распо-лагали в непосредственной близости с образцом. Стандартный метод рентгеновского способа измерения напряжений, включающий угловые съемки образцов, так называемый з1п ф-метод [38], как показали опыты, оказался неинформативным, так как было определено, что частицы кремния находятся в условиях всестороннего сжатия и поэтому деформации кристаллической решетки кремния не зависили от угла съемки. [c.34]

Скорость штампа Vp. Рассмотрим случаи, когда штампы шероховатые, а отношение hib достаточно для того, чтобы на контактной поверхности было полное прилипание. Из литературы, например [153, 163, 174], известно, что прилипание охватывает всю контактную поверхность при hIb > 0,5. В опытах Е. П. Унксова образцы с h b > 0,5 даже при осадке со смазкой не имели зоны скольжения. Итак, на контактной поверхности = О, а касательные напряжения 108 [c.108]

Для выявления эффектов поверхностной неоднородности в твердом теле рассмотрим поведение образцов, которые отличаются только геометрически. Их термосиловые предысторпп, включая и технологию изготовления, будем считать тождественными. В этом случае все размеры образца велики по сравнению с ожидаемой толщиной поверхностного слоя. Конкретно оценку поверхностной неоднородности произведем на круглых, относительно тонких пластинках. Для усиления исследуемого эффекта необходимы механические состояния с большим градиентом напряжения вблизи поверхности. Такие состояния дает, например, контактное взаимодействие тел. В связи с этим рассмотрим следующую задачу теории упругости. [c.416]

При определении е измеряют емкость образца Сх в эквивалентной параллельной схеме по Сх расчетом определяют значение е. Одновременно обычно измеряют tg б или активную проводимость образца х в эквивалентной схеме. Тогда приходится по величине х находить расчетом tg б. В некоторых случаях измерения дают емкость С ос в эквивалентной последовательной схеме в этом случае вначале находят расчетом С , а затем по Сх вычисляют е. При испытаниях используют измерительные ячейки контактной системы, содержащие три электрода измерительный, высоковольтный и охранный (кольцевой). Измерительные установки должны удовлетворять следующим требованиям. Напряжение на образце должно иметь синусоидальную фэрму кривой частоты 50 Гц с коэффициентом амплитуды 1,34—1,48. Напряжение должно составлять 1 ООО В, если стандартом на материале не предусматривается другое измерительное напряжение. Огрезок времени до окончания измерений должён быть не более 3 мин после включения образца под напряжение. Допустимые погрешности измерения не должны превышать значений для емкости АС в пределах (0,01С, -Ь 1) пФ для тангенса угла потерь Д tg б в пределах (0,05 tg б + 2-10 ) Определение 8 и tg б производится при частоте 50 Гц согласно ГОСТ 6433.4-71. [c.506]

Можно приближенно принять, что при перемещении этой части объема металла относительно матрицы на контактной поверхности возникают силы трения, равные исг (фиг. 56). На границе недефор-мированного металла с очагом деформации действуют касательные напряжения, равные т . В тех местах, где поверхность очага деформации находится в контакте с торцовой плоскостью пуансона и выталкивателя, в металле возникают контактные касательные напряжения, которые могут быть приняты постоянными по высоте и равными /X о- . Принятые допущения подтверждаются макроструктурой образца, наглядно показывающей перемещение металла по этим поверхностям. [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...