Деформация Схема процесса

На величину пластической деформации, которую можно ДОСТИЧЬ без разрушения (предельная деформация), оказывают влияние многие факторы, основные из которых — механические свойства металла (сплава), температурно-скоростные условия деформирования и схема напряженного состояния. Последний фактор оказывает большое влияние на значение предельной деформации. Наибольшая предельная деформация достигается при отсутствии растягивающих напряжений и увеличении сжимающих. В этих условиях (схема неравномерного всестороннего сжатия) даже хрупкие материалы типа мрамора могут получать пластические деформации. Схемы напряженного состояния в различных процессах и операциях обработки давлением различны, вследствие чего для каждой операции, металла и температурно-скоростных условий существуют свои определенные предельные деформации. [c.54]

Деформация металла при холодной сварке зависит от его свойств и должна быть не ниже определенного уровня, причем существенную роль играет и сама схема течения металла при деформации. В процессе течения металла при холодной сварке [c.135]

Рис. 11.7. Схемы измерения деформаций в процессе сварки

Упрощенная схема процесса н начальной фазе выглядит следующим образом перемещение и деформация поверхностей под действием переменных касательных напряжений коррозия разрушение окисных и других пленок обнажение чистого металла и местное схватывание разрушение очагов схватывания и адсорбция кислорода на обнаженных участках. [c.141]

Рис. 64. Схема процесса полигонизации размещения дислокаций после деформации (а) и при полигонизации (б)

Рис. 7.13. Схема процессов деформации и разрушения материала в вершине усталостной трещины при (а), (6) треугольной и (в), (г) трапецеидальной форме цикла нагружения в случае (а), (в) меньшей и (б), (г) большей его длительности [54]

Рис. 1.10. Принципиальные схемы процессов деформации покрышки

При замкнутой системе автоматического регулирования функциональная схема процесса обработки качественно изменяется в связи с отражением в ней звеньев-устройств, осуществляющих обратную связь. Рассматриваются задачи определения влияния на выходные параметры л ,- или Ze исследуемых замкнутых систем регулирования изменения возмущающих воздействий fi или входных переменных у , определяющих положение заготовки и инструмента па станке. При этом возможны схемы регулирования наблюдаемых переменных (например, температур, тепловых деформаций) систем I и П, рассматриваемых как звенья системы автоматического регулирования за счет [c.212]

Для записи собственных и вынужденных колебаний, а также деформаций в процессе исследований применялись шлейфовые переносные осциллографы, основной частью которых являются петлевые вибраторы-шлейфы. Принципиальная схема вибратора приведена на рис. 2-10. Вибратор состоит из постоянного магнита /, в узком зазоре которого натянута проволочная петля 2 на петле укреплено зеркало 3. [c.27]

Рис. 2.2. Схема изменения деформаций в процессе циклическою деформирования

Под низкотемпературной термомеханической обработкой (НТМО) понимается совмещение ступенчатой закалки с пластической деформацией переохлажденного аустенита. Схема процесса представлена на [c.55]

При анализе процессов обработки металлов давлением необходимо пользоваться схемами напряженного состояния и деформаций. Схемой напряженного состояния называется графическое изображение сочетания напряжений, схемой деформаций — графическое изображение деформаций. Схемы напряженного состояния и деформаций дают представление о величине и знаке преобладающих напряжений и деформаций на главных площадках. Всего возможных схем напряженного состояния девять — две линейные, три плоские и четыре объемные (рис. 116, а). Схемы, имеющие напряжения одного знака, называются одноименными схемы, имеющие напряжения разных знаков, — разноименными. Возможны три схемы деформации (рис. 116,6). Схемы деформации могут быть только разноименными. Из условия постоянства объема при пластической деформации следует, что главные деформации не могут быть одного знака. Действительно, если объем тела при пластической деформации остается неизменным, то одновременно уменьшить или увеличить размеры тела без разрушения по трем направлениям осей координат невозможно. Так, при осадке тела между параллельными плитами имеют место одна деформация сжатия и две растяжения при волочении — две деформации сжатия, одна растяжения (см. рис. 116, б, схемы Ьх и Въ). [c.246]

ТО из-за деформации деталей в процессе сварки каждой последующей точки может быть даже разрушена предыдущая точка. Для устранения этого явления производят холодную сварку с предварительным зажатием. Прижимами детали фиксируются еще до начала сварки или одновременно с ней. Таким образом предупреждаются не только остаточные деформации, но и деформации в процессе самой сварки. Сварка с предварительным зажатием позволяет получать соединения более прочные, чем при сварке по обычной схеме. [c.487]

Рис. 25. Схема процесса волочения полосы и эпюры скорости перемещения н скоростей деформации ixu ("Р" у = х/2) по длине очага деформации (ко — 40 мм. Hi=20 мм, а = II 19. = 0.S м/с)

Рис. 10.2. Схема процесса деформации

Рио. 14.2. Схема процесса деформации 2) СТаДИЯ упруГО-ПЛаСТИЧе- [c.200]

Сопротивление деформированию инструментальных Сталей в основном зависит от процентного содержания углерода. Чем больше в них углерода, тем ниже пластичность и выше сопротивление деформированию. Наличие в этих сталях вредных примесей (особенно серы и фосфора) приводит к понижению пластичности из-за появления красно- или синеломкости. Влияние легируюш,их элементов иа пластичность и механические свойства инструментальных сталей происходит вследствие замещения в решетке атомов железа атомами легирующего элемента. На основе физико-химических (коэффициента теплопроводности, температуры фазовых превращений и др.) и механических свойств (пластичности, сопротивления деформирования устанавливают температурный режим нагрева металла под ковку, температуру начала и конца ковки, выбор схемы процесса ковки и формы бойков, а также степень и скорость деформации. [c.495]

Рис. 42. Образование контура отставания а — схема процесса образования контура б — конечный момент образования контура (/ — зона отставания II — зона опережения) штриховой линией показано направление вытеснения ме талла в очаге деформации

О волне уплотнения при деформации в неоднородном ноле температуры. В реальных технологических процессах горячего прессования порошковых материалов температурное поле может быть существенно неоднородным. Например, при горячем изостатическом прессовании получили распространение схемы процесса, при которых нагрев заготовки производят с одновременным повышением давления прессования. При этом возможны эффекты, связанные с быстрым изменением некоторых параметров материала в узком пространственном диапазоне. К таким параметрам можно отнести предел текучести твердой фазы, коэффициенты вязкости, теплопроводности и т. п. [c.133]

Для анализа процессов обработки давлением введено понятие механических схем деформации. Механической схемой деформации данного процесса называют совокупность схемы главных напряжений и схемы главных деформаций (рис. 13). Установлено, что напряженное состояние характеризуется одной из девяти схем, а деформированное — одной из трех. Каждая линейная схема напряженного состояния может иметь только одну схему деформации. Каждая из четырех объемных и трех плоских схем напряженного состояния может сочетаться со всеми тремя схемами деформации. Таким образом, число возможных механических схем деформации равно 2 + (4 + 3)3 = 23. [c.25]

Во-вторых, в условиях усталости процесс формирования прочного приповерхностного слоя более локализован. В ряде случаев наличие усталостных зон макроскопической деформации приводит к тому, что этот приповерхностный слой становится неоднородным по своему структурному состоянию. На рис. 5.19 представлена схема процессов, проходящих на пределе вьшосливости в усталостной зоне макроскопической деформации. Внутри металла к моменту достижения базового числа цик- [c.187]

Диаграмма действия внешних сил при расщеплении слюды представлена на рис. VII,12, а схема процесса дана на рис. 11,5. В случае, когда внешнее воздействие расходуется только на деформацию пленки, а работа, идущая на расщепление, незначительна (рис. VII,12а), работа внешних сил, затрачиваемая на перемещение расщепленных пленок слюды от до г/з, равна [268] [c.332]

Для анализа технических процессов обработки металлов давлением С. И. Губкин ввел понятие механических схем деформации [4, 9]. Механической схемой деформации данного процесса называют совокупность схемы главных напряжений и схемы главных деформаций. [c.66]

Приведенные в табл. 1 схемы применимы, строго говоря, лишь в области упругой и равномерной деформации. В процессе реальных испытаний, особенно после начала сосредоточенной пластической деформации, эти схемы могут значительно измениться. [c.13]

В качестве меры деформации в процессе испытания фиксируется угол закручивания ф. Для точного измерения этого угла, осо бенно в области малых деформаций, рекомендуется использовать зеркальный прибор Мартенса или другой тензометр с большой точностью. Схема измерения показана на рис. 90. Два зеркала 1 крепятся на границах расчетной длины образца 4. Напротив каждого из зеркал устанавливают шкалы 3 и зрительные трубы 2, с помощью которых фиксируют отраженные в зеркалах показания шкалы., [c.190]

Рис. 24. Схема процесса с электронагревом свободной деформации металла

Из схемы процесса вытяжки (фиг. 127) видно, что по мере движения пуансона 1 вниз происходит деформация материала 2, находящегося на матрице 3 и прижатого кольцом 4. При этом изменяется толщина материала (от Л до Ла). При вытяжке термо-196 [c.196]

На фиг. 4. 5, а изображена схема процесса гибки в штампе без прижима для гибки деталей типа угольников и скоб, в которых заготовка может перемещаться во время деформации, поэтому и точность получаемых в них деталей невысока. [c.71]

На рис. 1.7, а представлены зависимости продольного смещения конца стержня (длина /=15 мм, высота к = 115) во времени при мгновенном снятии нагрузки Р = 3000 Н. Расхождение решения МКЭ с аналитическим решением Тимошенко [228] йри размерах КЭ A.t = ft/3, Ay = hj и шаге интегрирования по вре-мени Ат = 0,05 мкс (приблизительно T v/200, где Tv —период собственных колебаний) составило 2 % по схеме интегрирования I [формула (1.41)] и 10 % для схемы интегрирования II [формула (1.47)] в первом периоде колебаний. В дальнейшем для схемы II развивается процесс численного демпфирования (уменьшение амплитуды и увеличение периода колебаний), обусловленный выбранной для данной схемы аппроксимацией скорости и ускорения на этапе Ат (принята линейная зависимость скорости от времени). В данном случае при внезапно приложенной нагрузке ускорение на фронте волны теоретически описывается б-функцией. Численное решение занижает ускорение, что приводит к постоянному снижению значений кинетической энергии и энергии деформации в процессе нагружения по сравнению с аналитическими значениями (рис. 1.7,6). В связи с тем что с помощью предложенного метода предлагается решать за- [c.37]

Блок-схема процессов, обусловливающих структурную приспособляемость, показана на рис. 83. Источником происходящих в поверхностном слое изменений является упруго пластическая деформация, возникающая при трении, что приводит к структурнотермической активации и к образованию вторичных структур. Вторичные структуры относятся либо к твердым растворам, либо к химическим соединениям. При установившихся условиях трения площадь, занимаемая защитными пленками, постоянна. Одновременно с образованием вторичных структур происходит измельчение структуры и ее ориентация, в результате чего образуется субмикрорельеф, обеспечивающий оптимальную топографию поверхности. [c.266]

Пример релаксации термических напряжений в жестко закрепленном стержне при его нагреве и выдержке в течение 10,7 мин и схема процесса развития деформаций приведены на рис. 39. Процесс циклического термического нагружения, при котором каждый цикл осуществляется с выДержкой при максимальной температуре, сопровождается процессом циклической ползучести, однако значительно более сложным, чем циклическая ползучесть при изотермическом нагружении. Наиболее существенно то, что в каждом цикле при охлаждении материал деформируется нагрузкой противоположного знака (в рассматриваемом случае — растяжением), которая вызывает пластическую деформацию. Если принять, что процессы развития деформаций ползучести при релаксации напряжений и постоянном напряжении — процессы одного типа, при которых большое значение имеет степень искажения решетки кристаллов, то влияние холодного наклепа, происходящего в каждом цикле термонагру-жения, должно быть значительным. Оно проявляется в уменьшении числа циклов до разрушения (см. тл. III) подобно тому, как при предварительном пластическом деформировании снижаются длительная статическая прочность (время до разрушения) и пластичность. В табл. 12 приведены значения этих характеристик, полученные при испытании сплава ХН77ТЮР по режиму, соответствующему техническим условиям на сплав /=750°С 0=350 МПа. Величина наклепа определялась степенью пластического деформирования образцов [c.103]

В заключение можно назвать основные направления развития пластометрических исследований на ближайшие годы 1) создание новых универсальных многоцелевых пластометров блочного типа, максимально близко моделирующих условия деформации различных процессов ОМД по температурно-скорост-ным условиям, законам развития деформации во времени и схемам напряженного состояния 2) разработка реологических моделей управления качеством металлопродукции для различных процессов ОМД на основе физических моделей течения металла в результате пластометрических исследований 3) соединение пластометрии с металлографией для анализа и контроля изменения структуры металла в процессе горячей деформации 4) проведение пластометрических исследований в особых условиях (вакуум, ультразвуковые, электрические поля и т. д.) 5) автоматизация пластометрических исследований при обработке опытных данных и управлении экспериментом создание автоматизированных комплексов типа пластометр — ЭВМ — графопостроитель или пластометр — УВМ — полупромышленное оборудование (прокатный стан, пресс, молот) 6) накопление, систематизация и формализация результатов пластометрических исследований с целью разработки подпрограмм Реология металлов в система- АСУ ТП и комплексных математических моделях различных процессов ОМД. [c.68]

Расчетная схема процесса цшШпёсШго дёформпровшшя ла в максимально нагруженных зонах. Анализ НДС оболочечных корпусов при основных режимах термоциклического нагр> ения (см. подразд. 4.1) позволяет выявить зоны концентрации температурных напряжений и краевого эффекта в сечениях переходного от фланца к оболочке участка (в месте их стыка и в сечениях сварного шва). При этом уровень термоупругих напряжений в некоторых температурных циклах превышает предел текучести материала, и нагружение протекает при значительных даклических упругопластических деформациях. [c.203]

Проведем дополнительные расчеты по обоснованию возможности использования деформационной теории пластичности для анализа полей циклических упругопластических деформаций тонкостенных оболочечных элементов при воздействии термоциклической нагрузки, используя схему процесса деформирования, показанную на рис. 4.40, а. Соотг ветствующий анализ развития процесса упругопластического деформирования вьшолним для характерных точек конструкций. [c.240]

В этом выражении независимо от его действительного знака, берётся всегда со знаком плюс поэтому а изменяется от —1 до +1- Если считать, что сжимающим напряжениям приписывается знак минус, то резкость объёмного сжатия тем больше, чем а ближе к минус единице. Чем больше резкость объёмного сжатия, тем больше проявляются пластические свойства, но требуется большая затрата работы на деформацию. Схема главных напряжений экстрюдинг-процесса представляет ещё более резко выраженную схему объёмного сжатия, чем схема главных напряжений при осадке в штампах. Поэтому малопластичные металлы следует штамповать, применяя [c.273]

Заедание зубчатых и зубчато-винтовых передач. Возможно заедание любых зубчатых и зубчато-винтовых передач. Схема процесса заедания смазанных зубчатых передач такова. При низких скоростях скольжения, свойственных тихоходным передачам, толщина смазочного слоя между поверхностями зубьев в условиях контактно-гидродинамическбй смазки с увеличением нагрузки неуклонно падает вплоть до перехода к граничной смазке с разрушением пленки вследствие пластической деформации металлический контакт поверхностей зубьев наступает без заметного повышения температуры. В быстроходных передачах образующаяся теплота не успевает в достаточной мере отводиться от поверхности колес до начала следующего контакта. Температура на контакте растет, и после того, как она достигнет критической для данного масла величины, смазочная пленка разрывается. При больших нагрузках, сопровождаемых пластической деформацией рабочей поверхности зубьев, заедание может наступить при температуре поверхности более низкой, чем критическая температура масла. [c.209]

При штамповке на прессах шаровых пальцев большегрузных автомобилей с относительно большим объемом головки (рис. 17, а—в) целесообразно использовать на стереотипные процессы, основанные на применении предварительной высадки, а более эффективный для поставленной задачи процесс поперечного выдавливания, который в случае необходимости может сочетаться с окончательной высадкой (объемной калибровкой). Схема процесса формоизменения с применением поперечного выдавливания приведена на рис. 18, которую следует использовать, если а = HID > 2,5 0,7 8 1,2 8j 0,5 (8 — деформация по наибольшему сечению шировой головки 8, — деформация по сечению хвостовика). [c.134]

Возникновение или поглощение точечных дефектов наблюдается при неравновесных процессах, происходящих во время деформации металла и облучения его. Механизм образования точечных дефектов при деформации неясен. При облучении схема процесса проста (но сложны детали) облучение выбивает атомы, которые переходят во внедренные положения, при этом остаются вакантными узлы рещетки. Образованием таких точечных дефектов объясняется наблюдавшееся в работе [273] явление уменьшения проницаемости армко-железа после облучения нейтронами. Количество же окклюдированного водорода при этом повышается, так как образующиеся вакансии служат коллекторами для водорода. [c.85]

Протягивание отверстий. Протягивание обеспечивает получение отверстий 2—3-го класса точности с чистотой поверхности до 8-го класса. Протягивание имеет широкое распространение, оно вытесняет такой вид обработки отверстий, как развертывание, не только в массовом, но и в серийном производстве. Это объясняется тем, что протягивание дает возможность за одну операцию получить отверстие высокой точности и чистоты. При других способах обработки отверстие такой же чистоты и точности может быть получено за несколько. переходов. Высокая точность размеров и класс чистоты обрабатываемой поверхности при протягивании объясняются малым влиянием деформаций на процесс резания и малым сечением стуржки. На практике применяют две схемы протягивания круглых отверстий профильную и прогрессивную. Для каждой схемы требуется своя конструкция протяжки. При профильной схеме протягивания каждый зуб протяжки снимает кольцевой слой металла (рис. 74, а). [c.142]

Выбор скорости и величины деформации при экспериментах обусловлен технологической схемой процесса фланжирования во всех опытах скорость нагружения сохраняла постоянную величину, равную v eф = 1,4 мм мин, а деформация е 3%. Для опытов была использована сталь марки Х18Н10Т в состоянии поставки металлургического завода Красный Октябрь . [c.115]

Сравнение рассмотренных выше основных типов деформационных микрорельефов, развивающихся в зоне сопряжения слоев биметалла Ст. 3 + Х18Н10Т, изготовленных различными способами, позволяет отметить, что при увеличении температуры испытания, выше 600° С в механизме деформации композиции происходят изменения, заключающиеся в появлении признаков рекристаллизации и усилении деформационных процессов по границам зерен и на межфазных границах отдельных структурных составляющих переходной зоны двухслойной стали. Таким образом, при переходе от отражающих особенности механизма деформации схем микрорельефов (рис. 2, д—е и рис. 3, д—е) к микрорельефам схем (рис. 2, ж—а и рис. 3, ж—з) должно наблюдаться изменение прочностных и пластических свойств биметаллических соединений. [c.141]

Выбор схемы процесса ковки. При деформации литого металла в одном направлении (без кантовки) кристаллы литой структуры принимают вытянутую форму. Происходит недостаточное разрун1енпе первичного (литого) зерна и структурных составляющих, расположенных по его границам. Поэтому для получения в поковке более однородной структуры и оптимальных механических свойств металла ее попеременно вращают вокруг продольной оси. [c.303]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...