Сжимаемость расчет

Интенсивность рассеяния зависит от степени нарушения оптической однородности. Чем сильнее нарушения, т. е. чем сильнее изменения показателя преломления п при изменении плотности р (чем больше дп др), тем интенсивнее рассеяние. В свою очередь, изменения плотности (флуктуации плотности) тем значительнее, чем больше вызывающая их энергия теплового движения кТ к — постоянная Больцмана Т—абсолютная температура) и сильнее сжимаемость вещества [р = — (1/н) (с(и/с(р)]. Расчеты показывают, что интенсивность света /, рассеиваемого единицей объема среды благодаря флуктуациям плотности, пропорциональна величине [c.119]

Расчет газовых потоков при помощи таблиц газодинамических функций получил широкое распространение и является в настоящее время общепринятым. Помимо сокращения вычислительной работы, преимуществом расчета с использованием газодинамических функций является значительное упрощение преобразований при совместном решении основных уравнений, что позволяет получать в общем виде решения весьма сложных задач. При таком расчете более четко выявляются основные качественные закономерности течения и связи между параметрами газового потока. Как можно будет видеть ниже, использование газодинамических функций позволяет вести расчет одномерных газовых течений с учетом сжимаемости практически так же просто, как ведется расчет течений несжимаемой жидкости. [c.233]

Величина /" (0) зависит от числа Мо и показателя о в степенной зависимости коэффициента вязкости от температуры. Расчеты профилей скорости и температуры, а также напряжения трения на стенке для сжимаемого газа при со = 0,76 были [c.294]

Описанные результаты относятся к наиболее простым случаям течения в ламинарном пограничном слое. При более сложной форме обтекаемой поверхности и произвольном распределении параметров внешнего потока необходимо решать систему уравнений в частных производных (31), (32) численными методами. Наряду с разработкой численных методов были сделаны попытки создать приближенные методы расчета, основанные на решении интегральных соотношений, составленных для всего пограничного слоя. Составим интегральное соотношение импульсов при установившемся течении в пограничном слое сжимаемой жидкости. Применяя уравнение количества движения к элементу пограничного слоя длины dx и единичной ширины, получим ( 5 гл. I) [c.299]

Изложенный метод расчета турбулентного пограничного слоя сжимаемого газа подтверждается результатами экспериментальных исследований. На рис. 6.21 приведены расчетные значения [c.328]

Расчеты и эксперименты показывают, что переходные коэффициенты кт и кс, определяемые равенствами (37) и (49), почти не изменяются по длине струи и не зависят от параметра сжимаемости п. [c.385]

Приведенный в 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора — увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирую-щей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Расчет проводится для эжектора с заданными геометрическими размерами, т. е. параметрами а и /. Полное давление и температура эжектирующего газа р и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р и Т1 определяются по параметрам атмосферы Рв и и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями Я2, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. Реальным будет такой режим (такие значения коэффициента эжекции п и скорости истечения w ), при котором давление дозвукового потока в выходном сечении диффузора получается равным атмосферному давлению Ря. [c.561]

Результаты расчета для различных соотношений начальных параметров газов и размеров эжектора позволяют, в первую очередь, сделать вывод о слабом влиянии сжимаемости газа на эффективность эжекторного увеличителя тяги. Изменение отношения полных давлений газов от весьма малых значений, при которых сжимаемостью газа можно пренебречь, до значений Pi/Ph = 3 — 3,5, когда режим истечения эжектирующей струи сверхкритический, практически не влияет на выигрыш в тяге при фиксированных значениях а и /. [c.562]

Наконец, расчет скоростных характеристик эжекторного увеличителя тяги с учетом сжимаемости также дает результаты, мало отличающиеся от приведенных выше данных, полученных без учета сжимаемости. [c.562]

Под углом зрения гидравлических расчетов следует различать два случая движение при t/алых относительных перепадах давления и движение при больших перепадах (имеется в виду перепад давления Лр между начальным и конечным сечениями труб, отнесенный к среднему давлению). В первом случае возможно пренебрегать сжимаемостью газов, т. е. считать плотность транспортируемого газа неизменной по всей длине трубопровода тогда расчеты воздухопроводов и газопроводов принципиально не отличаются от расчетов для несжимаемых жидкостей. [c.264]

Точность расчета по этому методу не превышает 15%, так как закон соответственных состояний выполняется лишь приближенно. Так, при одинаковых я и т коэффициенты сжимаемости должны быть равны, причем должны быть равны и коэффициенты сжимаемости в критической точке Но для реальных веществ [c.109]

Уравнения (4.18) и (4.21) являются основными при исследованиях и расчетах движения сжимаемого невязкого газа. [c.54]

Эти потери определяются вихревой структурой вязкого газа в диффузоре и, в частности, наличием отрывов пограничного слоя от боковых стенок. Поэтому расчет таких потерь основывается на теории пограничного слоя с учетом сжимаемости газа (см. [8]). [c.431]

В гидравлических расчетах водопроводно-канализационных систем и сооружений сжимаемостью и температурным расширением пренебрегают, так как плотность жидкости мало зависит от изменения давления и температуры. Так, с увеличением давления от 0,1 до 10 МПа плотность воды увеличивается только на 0,5 %, а при повышении температуры от 4 до 45 °С уменьшается на 1 %, Вязкость — свойство жидкости оказывать сопротивление относительному сдвигу частиц. Силы, которые при этом возникают, называют силами внутреннего трения, или силами вязкости. [c.6]

Результаты расчета сжимаемости и анергии связи [c.122]

Кй — сжимаемость в приближении свободных электронов). Очевидно, что полученное сходство расчета с экспериментом заметно лучше, чем в приближении свободного электронного газа Ферми. Расхождение теории и эксперимента для Mg, Na, К составило соответственно 0,03, 0,006 и 0,007 Ryd/эл вместо 0,3 0,16 0,14. Для ряда групп материалов (щелочные металлы, например) специальным выбором псевдопотенциала можно добиться еще лучшего согласия с экспериментом. Одно из главнейших направлений развития исследований в этой области сейчас — разработка способов расчета энергетических характеристик переходных металлов, для которых из-за близости Ы и 4s (4электроны проводимости не вполне правомерно. [c.123]

При малых скоростях движения газа изменение давления в потоке незначительно, поэтому плотность изменяется мало и влияние сжимаемости невелико. Вследствие этого при скоростях до 70—80 м/с можно рассчитывать давление в потоке газа так, как для несжимаемого газа. Но в увеличением скорости ошибка в расчетах по формулам для несжимаемой жидкости возрастает. Например, при скорости полета V = 68 м/с ошибка в определении плотности составляет 2%, а при V = = 270 м/с она уже равна 35%. Поэтому при больших скоростях, аэродинамических расчетах следует пользоваться соответствующими зависимостями для сжимаемой жидкости. [c.34]

Определите параметры газа в точке полного торможения за прямым скачком уплотнения, рассматривая движение за ним как поток несжимаемой среды. Скорость воздуха перед скачком У = 8100 м/с. Сравните полученные значения давления, плотности и температуры с их значениями, найденными обычным расчетом с учетом диссоциации и сжимаемости газа за скачком. При определении параметров газа непосредственно за скачком уплотнения используйте исходные данные и решение задачи 4.58. [c.106]

Расчет с учетом диссоциации сжимаемого газа дает значение р = 10 кгс/см (см. задачу 4.58), которое несколько больше полученной величины. Рассматривая поток несжимаемым, можно определить То = Та = 8425 К. При точном расчете [c.128]

Расчет обтекания профиля дозвуковым сжимаемым потоком требует решения уравнения для потенциала скоростей плоского двумерного потока [c.171]

Определение аэродинамических характеристик с учетом интерференции осуществляется для летательных аппаратов как плоской конфигурации (типа корпус — горизонтальное крыло ), так и плюс- или крестообразной формы в потоке без крена и при крене. При этом достаточно подробно изложены методы расчета распределения давления по корпусу и крылу (оперению) и суммарных аэродинамических коэффициентов. Такие расчеты даны с учетом сжимаемости потока, его скоса и торможения от впереди расположенных частей летательного аппарата. При этом принимается во внимание влияние У-образности крыла, его расположения вдоль корпуса и формы в плане, а также наличия развитого пограничного стоя. [c.593]

Рассмотрим расчет аэродинамических характеристик с учетом сжимаемости и ряда других факторов (форма консоли, длина хвостового участка). [c.634]

Рассмотрим методы расчета производных устойчивости с учетом сжимаемости (числа М ,), имея в виду, что эти методы относятся в основном к вращательным производным устойчивости первого порядка (коэффициентам демпфирования), а также к отдельным производным второго порядка (смешанным производным). [c.183]

Графики на рис. 2.4.1 и 2.4.3 позволяют осуществлять приближенный расчет коэффициента демпфирования реальных конфигураций, т. е. летательных аппаратов в виде комбинации корпуса конечного радиуса и оперения. При этом результаты такого расчета могут быть уточнены за счет влияния сжимаемости (числа Моо). Рассматриваемый метод расчета состоит в том, что коэффициент демпфирования заданной комбинации принимается равным [c.186]

Влияние газовой фазы. В ряде случаев отмечено отклонение от линейных зависимостей Kytip) и Kj-(p) при давлении р <5 МПа. Причиной этого является наличие в жидкости мелких пузырьков воздуха. Такая жидкость является двухфазной системой с повышенной сжимаемостью, расчет которой основан на следующих экспериментально подтвержденных положениях растворенные в жид-. кости газы практически не влияют на упругие свойства, по крайней мере до давления 60 МПа упругость двухфазной системы определяется сжимаемостью жидкой и газовой фаз объемное содержание газовой фазы = = V /Vq в процессе деформации жидкости меняется вследствие растворения пузырьков воздуха. В реальных гидросистемах при р = 0,1 МПа значение Кго может меняться в широких пределах (от 0,005 до 0,080), чаще — = 0,015... 0,025 [52], При повьппении давления пузырьки воздуха растворяются обычно в течение нескольких секунд. [c.26]

Применение фактора сжимаемости при вычислении термодинамических функций требует, чтобы частные производные давления, объема и температуры были выражены в функциях Z, Г р и р р-Полученное дифференциальное уравнение можно затем проинтегрировать графически аналогично тому, как это было сделано в примере 7. Действительно, два метода расчетов могут быть сделаны с помощью соотноиюния между а и Z [c.170]

При практических расчетах различных свойств реальиых газов иаряду с уравнениями состояния находит широкое применение и величина отношения pvIRT = с, которая получила название коэффициента сжимаемости. [c.37]

В монографии последовательно изложены теоретические основы, необходимые для понимания и расчета движения гетерогенных или многофазных смесей в различных ситуациях. Такие смеси широко представлены в различных природных процессах и областях человеческой деятельности. Подробно изложены вопросы вывода уравнений движения, реологии и термодинамики гетерогенных сред. Для этого рассмотрены как феноменологический метод, так и более глубокий метод осреднения. Получены замкнутые системы уравнений для монодпсперсных смесей с учетом вязкости, сжимаемости фаз, фазовых переходов, относительного движения фаз, радиальных пульсаций пузырей, хаотического движения и столкновений частиц и других эффектов. Рассмотрены уравнения и постановки задач применительно к твердым пористым средам, насыщенным жидкостью. Описаны имеющиеся в совремеввой литературе решения задач о движении и тепло- и массообмене около капель, частиц, пузырьков. [c.2]

Авдуевскяй B. ., Ког яткевич Р.Н. Расчет ламинарного пограничного слоя в сжимаемом газе арп произво.чьном распределения давленая вдоль поверхности. - Изв. АН СССР. Сер.Механика и машиностроение, 1X0, 1, G.3-I2. [c.112]

Разберем пример расчета равновесия простейшей машины — винтового пресса, схематически изображенного на рис, 358. К рукоятке пресса приложена двигательная пара с моментом М = Ph h — плечо пары), а к пере-мещаюш,ейся платформе — реакция Q сжимаемого прессом те.ла, играющая в данном случае роль полезного сопротивления. Предположим сначала, что пресс — идеальная машина. Тогда, согласно (60), напишем уравнение работ [c.328]

При дальнейших расчетах необходимо принять во внимание, что упругие свойства газа зависят от температуры. При быстром сжатии газа выделяется тепло, которое не успевает распространиться в соседние объемы. Так как при повышении температуры сжимаемость газа уменьшается, т. е. AplAp возрастает, то это приводит к увеличению скорости распространения импульса по сравнению с той, которая имела бы место при неизменной температуре. Сжатие газа без отвода тепла носит название адиабатического сжатия. При адиабатическом сжатии вместо закона Бойля —Мариотта, который справедлив при неизменной температуре (изотермическое сжаТие), связь между объемом и давлением дается соотношением [c.579]

С помощью описанного метода расчета при известных величинах количества многокомпонентной среды F, ее давления Р, температуры Т и компонентного состава с, и коэффициентов ,1,, определяются следующие параметры количества жидкой и газовой , С фаз, их компонентные составы X,, К,, удельные энтальпии. / иУ , удельные теплоемкости Ср,СуаС[, плотности р и р , коэффициенты сжимаемости и 2( , коэффициенты фугитивности ф , и показатель адиабаты к газовой фазы, газовая постоянная Рд, плотность двухфазной среды р, энтальпия последней Jp, ее теплоемкость Ср и температура Тр после фазовых превращений. [c.98]

Для сжимаемого газа при линейной зависимости коэффициента вязкости от температуры (о] = 1) приближенные значения напряжения трения и толщины потери импульса не будут зависеть от числа Мо в полном соответствии с результатами численных расчетов, основанных на использовании дифферепци-20 [c.307]

Для ламинарного пограничного слоя как несжимаемой жидкости, так и сжимаемого газа при переменном давлении во внешнем потоке суп] ествуют различные методы расчета. Наиболее точные методы основываются на численном интегрировании дифференциальных уравнений и требуют применения вычислительных машин. Для турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости разработаны приближенные, полуэмпириче-ские методы расчета. В случае небольшого градиента давления во внешнем потоке расчет турбулентного пограничного слоя сжимаемой жидкости может быть произведен при условии, что влияние градиента давления учитывается лишь в интегральном соотношении количества движения (59). При этом считается, что профили скорости и температуры, а также зависимость напряжения трения от характерной толщины пограничного слоя имеют такой же вид, как и в случае обтекания плоской пластины. [c.338]

С позиций физики капельная жидкость значительно отличается от газа с позиций механики жидкости различие между ними не так велико, и часто законы, слраведливые для капельных жидкостей, могут быть приложены и к газам в случаях, когда сжимаемостью последних можно пренебречь (например, при расчете вентиляционных каналов) Pj. -t [c.7]

Таким образом, для расчета величины до,2 необходимо располагать данными об изотермической сжимаемости Рг и показателе преломления п раствора. Наибольшие трудности представляет экспериментальное определение изотермической сжимаемости раствора Рг. Если данные о Рг раствара отсутствуют, то величина Rm.i может быть оценена, например, с помош,ью следующего эмпирического уравнения [c.114]

В технических расчетах существенное значение имеет гидравлическая форма уравнения неразрывностн (уравнение расхода). Рассмотрим установившийся поток сжимаемой жидкости в трубе произвольной формы (рис. 2.6). Поверхностью S = -Ь + Sa + Sg ограничим некоторый отсек жидкости в трубе. Согласно уравнению (2.П) при установившемся движении d ldt = 0) и отсутствии источников (О — 0) [c.36]

Это уравнение содержит две неизвестные функции Н , t) и V (s, t) уклон трения, как упоминалось, в первом приближении можно определить по формулам установившегося режима. В результате расчетов и экспериментов получено, что влияние сил трения практически существенно только при достаточно больших длинах труб, и во многих случаях значением можно пренебречь. Кроме того, при рассмотрении гидравлического удара в металлических трубах или в трубах из другого достаточно жесткого материала (например, из железобетона) можно не учитывать конвективный член vig) dvtds). Действительно, изменение скорости по длине трубы dvids может быть отлично от нуля только вследствие сжимаемости жидкости или деформируемости стенок. И та и другая невелики. Но локальное ускорение dvidt при гидравлическом ударе может быть сколь угодно большим, если изменение положения затвора производится достаточно быстро. Поэтому, как правило, [c.195]

Как вытекает из уравнения Гюгонио, торможение дозвукового потока должно осуществляться в расщиряющемся канале (диффузоре), подобно тому как происходит торможение несжимаемой жидкости (см. 9, гл. 6). Основным вопросом проектирования дозвукового диффузора является определение величины потерь. Эти потери определяются вихревой структурой вязкого газа в диффузоре и, в частности, наличием отрывов пограничного слоя от боковых стенок. Поэтому расчет таких потерь основывается на теории пограничного слоя с учетом сжимаемости газа (см. [6]). [c.454]

В [21] приведены результаты расчета энергии связи для ряда простых металлов по формулам (5.56) —(5.59), (П6.6), а также сжимаемости с использованием псевдопотенциала Ашкрофта и условия (П6.7). Соответствующие значения даны в табл. 5.3 [c.122]

Расчет большого класса задач гидроаэродинамики одномерных установившихся изэнтро-иических течений несжимаемой и сжимаемой жидкости основан на использовании уравнения Бернулли. Исследование течений сжимаемого газа имеет важное практическое значение, так как позволяет ввести ряд параметров, характеризующих движение газа (параметры торможения, критические параметры, максимальная скорость и др.), а также установить связь между различными параметрами течения и формой струи или канала. На основании уравнения Бернулли получен широкий набор газодинамических соотношений (функций), составляющих основной математический аппарат, используемый при расчетах изэнтропических течений газа. [c.74]

Определите параметры, связывающие между собой аэродинамические коэффициенты сечений исходного и преобразованного кргыьев, движущихся соответственно в сжимаемой = 0,6) и кесжимаемок жидких средах симметрично (О,- == = 0) с постоянным углом атаки и переменной угловой скоростью Найдите форму и размеры исходного крыла, если известно, что у преобразованного крыла удлинение Я,, , = 2,5 угол стреловидности ул = 60° сужение Пкр= 2, корневая хорда = 4 м. В расчетах используйте данные о распределении производных [c.254]

Гл. II посвящена изучению методов расчета аэродинамических сил и моментов, создаваемых несущими поверхностями (крыльями) и стабилизирующими устройствами (оперением), воздействие которых обеспечивает устойчивость и управляемость летательного аппарата. При этом рассматриваются различные конфигурации летательных аппаратов (типа корпус — оперение , корпус — оперение — крылья ) с плоским или полюсобразным расположением несущих (стабилизирующих) поверхностей. Влияние интерференции несущих поверхностей с корпусом на величину нормальной (боковой) силы и соответствующих моментов, оказывающих воздействие на управляемость и статическую устойчивость (продольную или боковую), определяется в рамках линеаризованной теории как для тонких, так и для нетонких комбинаций с учетом сжимаемости, пограничного слоя, торможения потока, а также характера обтекания (стационарного или нестационарного). Эффективность оперения исследуется с учетом интерференции с корпусом и крыльями, а также в зависимости от углов атаки комбинации и возникающих скачков уплотнения. [c.6]

Приведенные ранее данные об устойчивости ламинарного пограничного слоя и его переходе в турбулентное состояние относились к газовым течениям с малой скоростью, когда влияние сжимаемости пренебрежимо мало. При больших скоростях это влияние оказывается существенным и должно приниматься во внимание при расчетах пограничного слоя. Такое влияние определяется в основном числом Маха набегающего потока Моз= VJao, (или местным числом Маха Vдля рассматриваемого сечения пограничного слоя). Другим параметром, играющим важную роль при исследовании сжимаемого пограничного слоя, является теплопередача между отбекаемой стенкой и средой. Характер и интенсивность теплопередачи зависят от разности температур восстановления стенки Гст- При этом в случае, если ло переходит а при Гг—Г [c.91]

Пример 2.3.1. Рассмотрим расчет аэродинамических характеристик с учетом сжимаемости и ряда других факторов для четырехконсольного аппарата, условия полета (без скольжения), форма и размеры которого приведены в примере 2.1.1 (см. рис. 2.1.11). [c.168]

Рассмотрим расчет демпфирования при крене с учетом сжимаемости на основе модифицированного метода присоединенных масс (см. 2.3). В соответствии с (2.4.3) коэффициент демпфирования = -—4Лдз, следовательно, [c.187]

Смотреть страницы где упоминается термин Сжимаемость расчет : [c.249] [c.6] [c.116] [c.398] [c.122]

Физико-химическая кристаллография (1972) -- [ c.41 ]

ПОИСК

Левитский, Е. А. Цуханова, Ю. Я. Гуревич Расчет движения гидропривода без учета сжимаемости жидкости

Ли — Кеслерй метод расчета коэффициента сжимаемости

Питцера — Керла метод расчета коэффициента сжимаемости

Расчет переходного процесса в следящем гидромеханизме с учетом сжимаемости жидкости и податливости трубопроводов

Сжимаемость

Сжимаемость жидкостей п некоторые расчеты, связанные со сжимаемостью

Циклис, Л. Р. Липшиц, С. С. Циммерман Измерение сжимаемости и расчет мольных объемов и термодинамических свойств метана при сверхвысоких давлениях

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...