Режимы истечения

При квадратичном режиме истечения, который чаще всего наблюдается для маловязких жидкостей, коэффициент расхода можно принимать постоянным в течение всего процесса. Тогда интеграл уравнения (XI—1), дающий время частичного опорожнения сосуда от начального уровня Яо до произвольного уровня Я, будет иметь вид [c.303]

Коэффициент расхода р, выпускного устройства определяется его конструкцией. Значения р для отверстий и насадков при квадратично.м режиме истечения см. в гл. VI и VII и в приложении 2. [c.304]

И время опорожнения при квадратичном режиме истечения определяется интегралом н [c.306]

При критическом режиме истечения скорость истечения водяного пара определяется из формулы [c.213]

ДЛЯ критического режима истечения [c.214]

Численный анализ, проведенный в [143], дает диапазон изменения величины 0,7 < 0,9 для критического режима истечения газа из соплового ввода завихрителя. Приведенные выше теоретические оценки взаимосвязи характерных величин процесса энергоразделения с микроструктурой потока однозначно подтверждают существование между ними строгой корреляционной [c.190]

Требуется рассчитать геометрические размеры воспламенителя при его работе на критическом режиме истечения газа из отверстия сопла диафрагмы, который обеспечивается давлением сжатого воздуха Р , геометрическими размерами соплового ввода и отверстия сопла диафрагмы [c.346]

Расслоение двухфазного потока по высоте образца в периоды между прорывами воды позволяет наблюдать на его внешней поверхности плавный переход снизу вверх от режима истечения паровых струй к постепенному уменьшению доли жидкости в двухфазном потоке и, наконец, к чисто паровому потоку. [c.80]

НОЙ режима истечения жидкостного охладителя режимом истечения перегретого пара. При высоких тепловых нагрузках это приводит к прогару пористой стенки, при умеренных — сопровождается значительным возрастанием температуры внешней поверхности и последующим колебательным характером процесса. [c.132]

При неполном испарении охладителя внутри стенки и истечении двухфазной смеси < 1 в режиме истечения сухого насыщенного пара = == 1 при истечении перегретого пара i ) = l + [ 3(S) s] > 1 [c.140]

Максимальная величина соответствует режиму истечения пара с температурой t , при которой температура материала на внешней поверхности равна предельной Т3 (5) = Т . В свою очередь, максимальная [c.140]

Экспериментальное исследование испарительного жидкостного охлаждения пористого металлокерамического твэла (результаты приводятся ниже), показало, что распределение температуры внутри него существенно зависит от режима истечения охладителя (рис. 7.1). Вариант б соответствует истечению двухфазной смеси, а — перегретого пара. Причем если в первом случае выполняется условие адиабатичности в начале зоны испарения (максимум температуры Т пористого материала при Z =L), то во втором имеет место монотонное повышение температуры проницаемой матрицы как в начале Z = , так и в конце Z = К зоны испарения и условия адиабатичности здесь не выполняются. [c.160]

Для режима истечения из проницаемого твэла перегретого пара [ см. вариант а , "i < 1, условия (7.9)] постоянные интегрирования в выражениях (7.10) имеют вид [c.162]

Скорость потенциального ядра струи при условии того, что высоконапорная среда газообразная, зависит от режима истечения, который определяется через число Маха [31] [c.104]

Величины угла сужения р потенциального ядра зависят от режима истечения несущей среды из сопла, плотности несущей среды р , плотности частиц р. и от их радиуса /На рис. 4.26 представлена зависимость величин угла Р от чисел [c.142]

В зависимости от режима истечения из сопла исходного газа, т.е. в зависимости от числа М, находятся следующие параметры свободного вихря в сечении О-О тангенциальная скорость статическая температура Г но массовый расход При М < 1 1Ус ( - из (4.2.3), Г ,( - из (4.2.6), - из (4.2.10). При М = 1 И сиО - из (4.2.4), [c.162]

Таким образом, происходит газодинамический нагрев газа в полузамкнутой емкости и его охлаждение на выходе из нее в пульсационном режиме истечения струи. Весь процесс протекает в режиме автоколебаний [11, 16]. [c.179]

Формулу (10) можно использовать и для определения расхода газа в сверхзвуковом сопле на расчетном режиме истечения, [c.149]

Нерасчетные режимы истечения из сопла Лаваля [c.150]

На расчетном режиме истечения газа, т. е. при расширении до атмосферного давления, приведенная скорость определяется из соотношения [c.247]

Параметры газового потока на выходе из сопла (обозначенные в уравнении (99) индексом а ) могут быть определены по известным параметрам газа в ресивере и геометрическим размерам сопла, так как при любом значении iV > 1 в сопле срабатывается тот же относительный перепад давлений, как и при расчетном режиме истечения. [c.404]

Сочетание формул (122) и (123) позволяет получить приближенно неравномерный профиль скорости за первой бочкой нерасчетной струи при больших значениях N в этом месте струя становится изобарической, т. е. может быть рассчитана по данным 4. Расчет по формулам (122) —(123) для режима истечения воздушной струи из плавного сопла (аа = 0°) в поток воздуха при Ма = 1, М = 4, N = 82, к = 1,4 дает толщину слоя смешения в долях от его длины Ь/х = 0,058, f = 14, =13,4. Принимая f = g = 13,7, получаем длину зоны смешения = 26г , радиус диска Маха о = 10,2гд, относительно малую толщину слоя смешения Ь = 1,52г = 0,15г . [c.428]

Одной из основных геометрических характеристик вихревой трубы является радиус разделения вихрей г . Физико-математическая модель, построенная на гипотезе взаимодействия вихрей, позволяет рассчитывать величину на режимах, когда истечение из отверстия сопла-завихрителя соответствует критическому. Для докритических режимов истечения обычно принимают rj = г, [116]. Это весьма жесткое допушение, так как оно исключает возможность формирования свободного квазипотенциального закрученного потока в узкой кольцевой зоне, прилегающей к внутренней цилиндрической поверхности камеры энергоразделе-ния. Практически это означает полное отсутствие возможности взаимодействия вихрей, так как будет существовать лишь один приосевой вынужденный вихрь, вращающийся как квазитвердое тело. Устранить это внутреннее противоречие можно, если в математическую модель ввести оценку значения rj, основанную на законах сохранения массы, энергии и момента количества движения с учетом особенностей турбулентного характера течения. Рассмотрим модель вихревой трубы с тангенциальным вдувом газа через щель сопла на внутренней поверхности трубы радиусом [c.188]

Успешный запуск вихревых горелок и воспламенителей, работающих на жидком топливе в основном определяется условиями в перфокамере и гарантируется рабочим диапазоном соотношения плошадей проходных сечений отверстия диафрагмы и соплового ввода. На рис. 7.10 показаны экспериментально полученные соотношения, позволяющие в процессе проектирования выбирать сочетание размеров и F , обеспечивающих стабильность запуска. Область устойчивого запуска офаничена линиями 7 и 2 Режимы, лежащие выше кривой 1 характеризуются пониженным давлением в перфорированной камере и, как следствие ухудшением процесса запуска. Нижняя фаница (кривая 2) зависимости рассчитанная в работе [И], определяет достижение критического режима истечения из отверстия диафрагмы. В полете фаница устойчивого запуска зависит от отношения давления на входе в воспламенитель к давлению в камере сгорания tiJ = Для [c.320]

Расчитываются геометрические размеры основных деталей и узлов воспламенителя при его работе на критическом режиме истечения продуктов сгорания, среднемассовая температура факела, коэффициент эжекции. В последнем случае в техническое задание должны входить и параметры Р , Т эжектируемого воздуха, которым обычно служит вторичный воздух. Чаще всего из исходных данных известны марка горючего и потребная тепловая мощность факела пускового устройства N . Тогда расход топлива, кг/с, может быть найден из выражения [c.335]

Как показали дальнейшие эксперименты (рис. 6.4), увеличение внешнего давления в системе приводит к следующим изменениям возрастает температура внешней поверхности, при которой завершается испарение жидкостной пленки и происходит скачок температуры снижается величина скачка температуры внешней поверхности при переходе от пленочного к паровому режиму истечения охладителя уменьшается диапазон расходов охладителя, соответствующий паровому режиму истечения вследствие снижения теплоты парообразования при сверхкрити-ческом давлении скачок температуры отсутствует. [c.131]

Распределение температуры на жидкостном участке твэла в режиме истечения из него двухфазной смеси (вариант б ,Еi = 1) рассчитывается по (7.10), (7.11) как частный случай при Е = 1. Следует отметить также, что решение (7.10) с коэффициентами (7.11) для варианта а можно представить в виде суперпозиции двух частных решений в = = fifl -ь (1 - Ei)6". Здесь в - частное решение (7.10) для жидкостного участка с объемным тепловьщелением и адиабатическим началом области испарения (вариант 6 , i = 1) в" — частное решение для жидкостного участка без объемного тепловьщеления при подводе теплоты только теплопроводностью. [c.162]

На режимах о недорасширением (по отношению к донному давлении Pgr среднее значение статического давления потока на срезе оопла Ра находится между его нижним значением и верхним, t.b. Pdi f a Рс Поэтому.о учетом полученных экспериментальных данных по pg,, Pj. л да автомодельных режимов истечения можно принять / /у.Это приближенное соотношение использовалось для расчетов импульсной характеристики сопла по одномерной модели соплового потока на режимах, имевших место при продувках с газодинамическим няоадком. [c.13]

Скорость потенгЕиального ядра зависит от физических свойств высоконапорной средьЕ, т.е. жидкость она или газ, а также от режима истечения. Скорость потен-ЕЕиального ядра струи при истечении жидкости вьЕражается в гидравлике [30 фор- [c.103]

В выражениях (4.3.2)—(4.3.5) для начального момента режима истечения величина Р,1 равна давлению насыпного слоя Р = При ус гановившемся режиме истечения это давление равно давлению газообразной среды, находящейся между твердыми частицами насыпного слоя. Входящая в выражени (4.3.3)-(4.3.5) газовая постоянная / , имеет вид (251 [c.134]

Далее рассчитываются геометрические размеры сопел струйных аппаратов. При режиме истечения высоконапорной газообразной среды, выражаемым через число Маха, М < 1 диаметр отверстия с/ выхода лсмнискантного сопла (рис. 9.1.1 1), при М = 1 диаметр отверстия <7 этого же сопла рассчитывается из выражения (9.1.12), при М > I рассчитываются плотность р р газообразного потока в критическом сечении сопла Лаваля (см. рис. 9.1,6) по формуле (9.1.14), скорость звука в потоке, протекающем через критическое сечение сопла, - по формуле (9.1.15), диаметр б р критического сечения сопла Лаваля - по выражению (9.1.13), приведенная скорость X - (9.1.17), диаметр струи с1 - по (9.1.16) и диаметр отверстия выхода d сопла Лаваля -по (9.1.18). Если высоконапорная среда является жидкостью, т.е. М = 0, то диаметр отверстия выхода сопел коноидального типа (рис. 9.8,е, г) рассчитывается по формуле (9.1.19). [c.228]

Наиболее важно, что при дозвуковом режиме истечения давление в струе на срезе сопла р . практически равно давлению в окружающей среде рв, так как при этом режиме любое изменение давления в атмосфере в виде волны давления проникает внутрь сопла, вызывая изменение давления перед соплом и соответствующее изменение скорости истечения перестройка потока продолжается до тех пор, пока давление в струе на срезе сопла не сравняется с атмосферным. Поэтому в отлнчие от сверхзвукового сопла в простом коыфузоре скорость истечения определяется не его формой, а только давлением в камере перед кон-фузором. Таким образом, если известно давление в камере р, то при заданном давлении в плоскости выходного среза рв приведенная скорость истечения находится непосредственно по формуле (78) гл. I [c.149]

Таким образом, во всех случаях отклонения от расчетного режима истечения при р = onst реактивная сила меньше, нежели на расчетном режиме. Как следует из формулы (105) гл. I, реактивная тяга [c.154]

Выше усгановлено, что при постоянных значениях полного давления и температуры торможения в двигателе наибольшая тяга получается на расчетном режиме истечения. [c.155]

Рис. 7.26. Сравнение расчетных и экспериментальных значений осевой скорости в сверхзвуковой осесимметричной струе газа (Ма = 1,5) на расчетном (Л = 1) и нерасчетных (Л/= var) режимах истечения по опытам Б. А. Жесткова, М. М. Максимова и др.

На режимах истечения из сопла с большим перерасшпрением, когда на срезе сопла устанавливается мостообразный скачок (рис. 8.10), отношение давлений на срезе pjpa может оказаться выше критического для пограничного слоя сопла при его взаимодействии с косым скачком уплотнения аЪ. В этом случае возникает отрыв пограничного слоя от стенки и система скачков смещается внутрь сопла в сечение й, где скорость меньше X, < 1а) и давление перед скачками выше р, > Ра), чем в сечении а при надлежащем уменьшении отношения давлений в косом скачке [c.443]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...