Завихрение равномерное

Таким образом, проекции вектора вихря выравниваются в общей массе жидкости по законам, аналогичным законам выравнивания температуры в неравномерно нагретом теле. В вязкой жидкости завихренность рассеивается по объему и по частицам среды с общей тенденцией к равномерному распределению по всему объему. [c.305]

Обычно экспериментальные установки строятся так, чтобы движение рабочей жидкости происходило полным сечением с равномерным распределением скоростей, чтобы не было искусственных завихрений потока и т. д. В действительных тепловых аппаратах условия движения и теплообмена в большой мере зависят от расположения поверхности нагрева, наличия поворотов и особенностей конфигурации каналов. Подробное исследование различных теплообменных устройств показало, что распределение скоростей по сечению каналов, как правило, неравномерно, а за поворотами всегда образуются застойные участки, следовательно, разные элементы поверхности нагрева работают в неодинаковых условиях. [c.255]

Обычно экспериментальные установки строятся так, чтобы движение рабочей жидкости происходило полным сечением с равномерным распределением скоростей, чтобы не было искусственных завихрений потока и т. д. В действительных тепловых аппаратах [c.273]

Наряду с описанными конструкциями для защиты кингстонных выгородок, струйных рулей и черпаков применяют аноды и другой формы. Они обычно представляют собой уменьшенные варианты описанных выше плоских анодов и имеют чаще всего круглую форму в струйных рулях и черпаках их размещают почти всегда в углублениях. Прутковые аноды типа применяемых для внутренней защиты здесь теперь используют лишь в редких случаях, поскольку они нарушают равномерное обтекание и даже вызывают повреждение покрытия из-за образующихся за ними завихрений воды. [c.212]

Перлитные чугуны имеют значительно более высокую Износоустойчивость при трении, чем ферритные. Серый чугун с перлитной структурой является наиболее износоустойчивым материалом, обладающим высокими литейными (низкая температура плавления, высокая жидкотекучесть) и механическими (хорошая обрабатываемость, высокое сопротивление истиранию) качествами. Лучшие результаты показывают чугуны с перлитом тонкого сорбитообразного строения, с мелкими завихренными графитовыми выделениями и твердым компонентом — цементитом пли фосфид-ной эвтектикой, равномерно распределенной и не образующей сплошной цепочки, придающей чугуну повышенную твердость и хрупкость. Чем грубее структура перлита, тем хуже сопротивляемость чугуна истиранию. Ковкий чугун, имеющий повышенное содержание углерода и пониженное содержание кремния, обладает повышенной механической прочностью. [c.573]

Правильный выбор материала притира оказывает большое влияние на производительность притирки. Основным материалом служит перлитный чугун, не содержащий твердых включений и пор, не имеющий рыхлостей и раковин, внедрений зерен цементита, с содержанием основной структуры —перлита 90— 95%. Свободный графит должен быть распределен равномерно в виде отдельны х мелких гнезд и тонких пластинок без значительных завихрений и переплетений. Обычно применяется чугун следующего химического состава, % 2,8—3,1 С [c.296]

Слабокислые растворы солей и кислот при контакте с поверхностью детали без завихрений вызывают равномерную коррозию, выражающуюся в равномерном по поверхности утонении стенки. [c.370]

Классическая вихревая теория винта для режима полета вперед основана на схеме активного диска, в которой завихренность распределена непрерывно по следу, а не концентрируется в дискретные вихри. При этом нагрузку часто предполагают распределенной равномерно, так что след сводится к вихревому слою на поверхности цилиндра, ограничивающего след, и к корневому вихрю. Эти два предположения дают простейшую схему следа, но математическая задача о расчете скоростей, индуцируемых скошенным вихревым цилиндром, не столь проста, как в случае висения (когда вихревой цилиндр прямой). [c.141]

В настоянием обш ем курсе не представляется возможным углубляться в этот сложный раздел теории пограничного слоя и приходится удовольствоваться рассмотрением лишь одной простейшей задачи, представляющей интерес с точки зрения понимания механизма диффузии завихренности от места ее зарождения на поверхности обтекаемого тела. Это — задача о мгновенном (импульсивном) приведении в поступательное, равномерное, прямолинейное движение тела, погруженного в неподвижную безграничную вязкую, несжимаемую жидкость. [c.516]

Конденсатор и охладитель должны быть сконструированы так, чтобы при эксплуатации в них не создавались условия для завихрения, кавитации и из охлаждающей воды не выделялся воздух и пузырьки его не собирались на поверхности трубок вода должна равномерно распределяться по трубкам. [c.145]

Условия, при которых вихревое кольцо конечного поперечного сечения с равномерным завихрением может перемещаться не изменяясь, были исследованы Лихтенштейном ). Форма поперечного сечения, если оно мало, ока- [c.303]

Предположим, что слой жидкости с равномерной завихренностью, ограниченный в невозмущенном состоянии плоскостями у = Л, помещен между двумя кассами жидкости, находящимися в безвихревом движении скорость при этом предполагается всюду непрерывной. Этот случай представляет интересное видоизменение задачи, рассмотренной в 234. [c.847]

Следует отметить интересную простую формулу, определяющую завихренность за фронтом ударной волны в случае, когда поток перед волной является равномерным для установившегося течения эта формула имеет следующий вид ) [c.177]

Литниковую систему стремятся расположить так, чтобы заливка металла проходила спокойно, без завихрений и разрушения формы. Литниковая система должна обеспечивать равномерно направленное затвердевание металла и не препятствовать свободной усадке. [c.153]

МОЖНО легко представить через решение (2.56) или (2.69), если считать вихрь суперпозицией бесконечно тонких вихревых нитей, равномерно распределенных по ядру. При этом модуль завихренности со уже не является константой, поскольку вихревые нити в таком вихре переплетены, и угол наклона вектора завихренности меняется по сечению вихря. Действительно, из геометрических построений [c.160]

Здесь учтено, что волновое число к = 1/йт, а р = йт при т 1. Данное выражение в точности совпадает с формулой Кельвина (4.58) для длинных винтовых волн на колоннообразном вихре с равномерным распределением завихренности в ядре радиуса s. Напомним, что в предыдущем параграфе аналогичная формула была получена методом усечения, а параметр усечения был определен именно путем сравнения с формулой Кельвина (4.58). [c.260]

Бай Ши-И [88] также указывает на прямую связь между завихриванием, турбулентностью и диффузией. По его мнению, эта связь заключается в том, что образование завихренности путем беспорядочного диффузионного растяжения вихревых линий является одним из основных элементов турбулентности. И хотя удлинение вихревых линий приводит к образованию небольших, но сильно завихренных областей, вязкостные силы стремятся распространить эту завихренность равномерно по всему полю. [c.66]

Остановимся здесь на проблеме моделирования плоских двумерных течений. Отметим, что для расчета плоских течений с завихренностью, равномерно распределенной в ограниченных областях, применяется метод контурной динамики (см. обзор [Ри1Ип, 1991]), имеющий болсс низкую размерность (рассчитывается лишь динамика границ областей, а не всех элементов, моделирующих распределение завихренности). В случае же произвольного распределения завихренности используются вихревые методы. [c.320]

Зона II. Графит мелкопластинчатый длиной 30—50 средней завихренности, равномерно распределенный (6—8%). Металлическая основа перлит феррит приблизительно в равных количествах. Фосфндная эфтектика в небольшом количестве. Твердость по Бринелю НВ 180. Микроструктура этих зон следующая [c.135]

При одинаковых внеиших условиях, определяющих характер коррозионных процессов, более высокую коррозионную стойкость имеет серый чугун с однофазной матрицей (феррит или аустенит) и минимальным содержанием графита П2, П4 в виде мелких или завихренных, равномерно распределенных пластин ПГд15, ПГд25. При формировании перлитной матрицы коррозионная стойкость чугуна снижается в тем большей степени, чем выше Степень дисперсности перлита. Плотность чугуна существенно влияет на кинетику коррозионных процессов, причем с повышением плотности коррозионная стойкость чугуна возрастает. Поэтому чугунные трубы для подземных коммуникаций, работающие в условиях почвенной коррозии, рекомендуется отливать центробежным способом. [c.476]

Структура чугуна должна быть ферритной или перлитной с равномерно распределенными в металлической основе включениями мелкоплаотинчатого завихренного графита. [c.221]

Конденсатор турбин должен быть сконструирован так, чтобы максимально были исключшы условия завихрения, кавитации, а также выделения из воды воздуха и налипания его на поверхности трубок вода должна равномерно распределяться по трубкам. [c.74]

При всем разнообразии типов горелок для сжигания мазута, отличающихся видом и параметрами энергоносителя для распыления, а также конструктивными особенностями, все горелки состоят из двух основных узлов — форсунки и воздухонаправляющего аппарата — регистра. Форсунки должны обеспечивать возможно более тонкое дробление и равномерное распределение частиц топлива в зоне горения. Регистры служат для создания завихренного потока воздуха, подводимого с большой скоростью к корню факела, способствующего интенсивному смешению с частицами топлива и подогреву образовавшейся смеси топочными газами, которые подсасываются вращающимся полым конусом потока к корню факела и ускоряют подготовку и сгорание топлива (рис. 3-4). Закрутка потока воздуха осуществляется при помощи косых (поворотных или неподвижных) лопаток, размещаемых в кольцевом канале регистра. В результате подсоса топочных газов в центральную часть вращающегося полого конуса в центральной части потока возникает циркуляция высоконагретых продуктов сгорания, обеспечивающих устойчивое поджигание вновь образующейся горючей смеси вблизи устья горелки. Количество продуктов сгорания, возвращаемых к устью горелки, возрастает с усилением закрутки. Это дает возможность получить устойчивое и полное сгорание мазута в широком диапазоне изменения нагрузок горелки путем применения сильной закрутки воздушных потоков в регистрах. [c.75]

Перегрев от 1350 до 1550° С синтетического чугуна, вы плавленного из обрези динамной стали, действует сильнее чем перегрев обычного чугуна С увеличением температу ры перегрева количество графита и длина его тастинок уменьшается, причем с уменьшением эвтектичности чугуна более интенсивно Длинные и завихренные включения уступают место компактным и точечным образованиям Встречавшиеся в некоторых местах исходного чугуна характерные скопления графита исчезают, а его включения относительно равномерно распределяются по всему полю шлифа Наблюдается склонность к междендритному расположению включений графита [c.136]

Вода, поступающая в установку, проходит дырчатую перегородку а, равномерно распределяясь по сечению лотка прямоугольной формы, и образует при проходе через отверстия завихрения, способствующие перемешиванию воды. В конце лоткл устроен перелив С, с помощью которого вся облученная вода перед выходом из установки проходит зону наибольшей облученности. Толщина слоя обеззараживаемой воды h принимается из условия обеспечения 90% использования бактерицидной облученности т1о = 0,9 и определяется по расчетному уравиеяию (42) при соответствующем значении коэффициента поглощения [c.157]

Дисковая вихревая теория несуш,его винта в вертикальном полете элементарно проста, особенно в случае равномерной нагрузки. Лопастная вихревая теория рассматривает винт с конечным числом лопастей, и схематизирует след вихревыми нитями и пеленами, которые расположены на геликоидах, отходящих от каждой лопасти. Задача о расчете индуктивной скорости в этом случае математически гораздо сложнее, чем в случае завихренности, распределенной по следу, но для осевого течения еще можно получить некоторые аналитические соотношения. Лопастная вихревая теория аналогична анализу работы крыла, выполняемому в плоскости Треффца. В таком анализе рассматривается дальний след, где влияние крыла на течение пренебрежимо слабо. Решение задачи о распределении завихренности в следе определяет также нагрузку крыла. Путем решения более простой задачи в дальнем следе (где параметры не зависят от осевой координаты) можно получить точное распределение нагрузки крыла с учетом влияния его концов. Практическая пригодность решения зависит от принятой схемы следа. В классических работах использованы далекие от реальности схемы вихревой пелены, не сворачивающейся в концевые вихревые жгуты и не возмущенной вследствие самоиндукции. Анализ дальнего следа при исследовании обтекания несущего винта не позволяет сделать какие-либо выводы о том, как должна быть скомпонована лопасть для получения жё--лаемой нагрузки. Для этого нужно знать индуктивную скорость на диске винта. [c.91]

Дженни, Олсон и Лендгриб [J.10] сравнили несколько методов расчета аэродинамических характеристик на режиме висения а) простые формулы с равномерной скоростью протекания и постоянным коэффициентом сопротивления, б) элементно-импульсную теорию, в) вихревую теорию Голдстейна — Локка, г) численное решение с неравномерной скоростью протекания без учета и с учетом поджатия следа (в последнем случае структура следа была заранее задана по экспериментальным данным). Обнаружилось, что классические методы и численное решение без учета поджатия следа завышают величину потребной мощности на висении, причем ошибка возрастает с увеличением нагрузки лопасти Сг/а (а также с увеличением концевого числа Маха и коэффициента заполнения и уменьшением крутки). Ошибки были объяснены тем, что не учтено под-жатие спутной струи или, другими словами, не принята во внимание действительная форма концевых вихрей. На нагрузку лопасти сильное влияние оказывает концевой вихрь, сходящий с предыдущей лопасти, т. е. нагрузка в значительной степени зависит от положения этого вихря по радиусу и вертикали относительно лопасти. Влияние вихря заключается в увеличении углов атаки внешних (для вихря) сечений лопасти и уменьшении углов атаки внутренных сечений. При умеренных (0,06 Ст/о 0,08) и больших нагрузках лопасти вихрь может вызвать срыв в концевой части, а значит, ограничить достижимую нагрузку концевой части и увеличить ее сопротивление, снизив тем самым эффективность несущего винта. Так как в концевой части лопасти нагрузка максимальна, аэродинамические характеристики винта в сильной степени зависят от характера обтекания концевых частей, а следовательно, от небольших изменений положения вихря (а также изменений профиля и формы лопасти в плане). Эффекты сжимаемости тоже играют важную роль, так как число Маха на конце лопасти максимально. Если бы сжимаемость воздуха и срыв не сказывались, влияние концевых вихрей на распределение нагрузки было бы еще сильнее, но эти факторы действуют взаимно исключающим образом. Если поджатием следа пренебречь, то все сечения лопасти становятся внутренними для вихря и он нигде не увеличивает углов атаки. При использовании схемы распределенной по следу завихренности или даже более простых схем влияние концевых вихрей вообще нельзя оценить. Таким образом, уточнение формы следа является решающим моментом в усовершенствовании методов расчета амодинами-ческих характеристик винта на режиме висения. Положение концевого вихря по радиусу и вертикали относительно следующей лопасти, к которой он подходит очень близко, имеет [c.99]

В работе [С. 78] на базе вихревой теории рассчитано распределение индуктивных скоростей по продольному диаметру диска несущего винта. В предположении равномерно нагруженного диска для расчета индуктивных скоростей соответствующая завихренность была разложена на вихревые кольца и осевые вихри (последними пренебрегалось). На указанном диаметре для нормальной к диску составляющей индуктивной скорости можно получить аналитические формулы, но даже в этом случае в них входят эллиптические интегралы. Результаты численного решения хорошо аппроксимируются по формуле и = Уо(1 + kxr os i). [c.142]

Термин завихренность применен переводчиком кн. Современные проблемы гидроаэродинамики проф. Н. Т. Швейковским не вполне удачно. В механике имеется лучший термин — вращение, который лучше передает смысл движений, которыми, по Тейлору, охватываются группы частиц в турбулентном течении. Вращение группы частиц происходит в приближении с равномерной угловой скоростью, тогда как )В вихревых течениях угловая скорость в различных частях потока различна. Примером могут служить ламинарные течения. [c.235]

Существует несколько подходов к математическому описанию воздействия равномерно распределенной шероховатости на параметры турбулентного слоя, при этом шероховато сть рассматривается как песочная, т. е. состоящая из твердых шаров (песчинок) одинакового диаметра, плотно прилегающих друг к другу. Впервые это понятие ввел в теорию пограничного слоя Никурадзе [35]. Предполагается, что в ламинарном пограничном слое влияние шероховатости поверхности на параметры слоя ничтожно мало. В данной работе использован метод Ван-Дрийста [36], в которой песочная шероховатость поверхности h рассматривается как генератор завихренно- [c.125]

Охлаждающая жидкость подается в зазор между деталью и индуктирующим проводом в виде потока воды (рис. 92, б), масла и т. д. При этом скорость охлаждения меньше, чем в первом случае. Сечение потока воды вдоль охлаждаембй поверхности должно быть постоянным во избежание завихрений. Охлаждение закаливаемой детали потоком охлаждающей жидкости обеспечивает более равномерное охлаждение. [c.150]

Размеры микрофона невелики диаметр 23 мм, толщина 11 мм. Этот микрофон размещают только в ближней зоне источника звука на расстоянии 2—2,5 см от рта говорящего. Располагать микрофон необходимо сбоку от рабочей оси рта, так как иначе при произнесении взрывных звуков речи из-за завихрений, образующихся около микрофона, возникают значительные нелинейные искажения в виде хрипов. Характеристика акустической чувствительности этого микрофона, полученная с учетом реакции его на градиент давления и близости к источнику звука, имеет равномерный участок до частоты 1000 Гц и небольшой подъем выше этой частоты, т. е. мало отличается от характеристики электромагнитного микрофона приемника давления. Остальные характеристики у приемника градиента давления такие же, как у приемника давления. Резонанс механической системы у него выбирают также на частотах около 2500 Гц и также с помощью акустической коррекции получают равномерную частотную характеристику в диапазоне да 3500 Гц и даже до 5000 Гц. Нижняя граница передаваемого частотного диапазона находится около 250— 300 Гц. Неравномерность частотной характеристики (по отношению к тенденции 6 дБ/окт) не превышает 6 дБ (см. рис. 5.206). Уровень чувствительности находится около —60 дБ. Так как этот микрофон имеет высокую шумосгойкость (см. 5.2), то его используют для работы в шумах высокого уровня (до ПО—115 дБ) и называют дифференциальным электромагнитным шумостойким микрофоном (ДЭМШ). Микрофон — приемник градиента давления второго порядка — составлен из [c.112]

Первая аэродинамическая труба со всасыванием воздуха (т. е. с расположением вентилятора за моделью, считая по потоку) была построена Н. Е. Жуковским в Московском университете в 1902 г. Поле скоростей в такой трубе оказалось более равномерным и менее завихренным, нежели в трубе с нагнетанием (в которой модель расположена за вентилятором). В 1904 г. в Кучине (под Москвой) по указаниям П. Е. Жуковского был построен аэродинамический институт и создана первая в России [c.574]

Первые попытки математическ010 описания вихревых колец были предприняты в конце XIX века. Поскольку поле скорости, индуцированное тонким вихрем, практически совпадает с полем скорости бесконечно тонкого вихря, то основная задача состояла в определении скорости самоимдуциро-ванного движения вихревого кольца. Д1я кольца с циркуляцией Г радиусом Г() и радиусом ядра е Го (с равномерным распределением завихренности) Kelvin [1867] предложил формулу скорости поступательного движения [c.130]

Поскольку установлена точная взаимосвязь величин Ско и Смз, выражения (5.36), (5.37), (5.42), (5.43) или (5.44) в соответствии с (5.25) могут быть использованы для определения самоиндуцированной скорости винтового вихря с равномерным распределением завихренности в ядре. [c.268]

Удобным методом, позволяющим учесть условие непротекания на поверхности тела произвольной геометрии, является метод присоединенных вихрей [Белоцерковский, Пишт, 1978]. Поскольку поверхность тела, обтекаемого невязкой жидкостью, является линией тангенциального разрыва скорости, то ее заменяют присоединенной вихревой пеленой, которую, в свою очередь, моделируют набором точечных вихрей. Само же условие непротекания ставится лишь в конечном числе контрольных точек, расположенных мелоду вихрями. Вопрос о способе размещения присоединенных вихрей и контрольных точек и о выборе их числа наиболее полно изучен в работах Д.Н. Горелова [1980, 1990]. В отличие от обычно применяемого равномерного размещения (см. С.М. Белоцерковский, М.И. Ништ [1978]), здесь предлагается находить положение контрольных точек из условия равенства в них скорости, индуцированной присоединенными вихрями, и скорости, индуцированной непрерьшным вихревым слоем, что позволяет существенно повысить точность определения циркуляций сходящих вихрей или увеличивать шаг интегрирования по времени. Общая точность расчетов зависит и от числа присоединенных вихрей. Его увеличение ограничено возможностями ЭВМ - приходится решать системы линейных уравнений с большим числом неизвестных. По этой причине возникает сложность в применении метода присоединенных вихрей в задачах о движении завихренных областей вблизи протяженных границ (около плоскости, в каначе и т. п.). [c.327]

Следуя работе П.А. Куйбина [1993], построим математическую модель процесса выхода основного вихря из центра, для чего рассмотрим закрученное течение невязкой несжимаемой жидкости в крупюй цилиндрической трубе радиуса К со средней скоростью (У вдоль оси трубы (ось Ох). (Далее все величины указываются в безразмерной форме, с масш табированием гю 7 и (7.) Пусть в начальный момент времени в центре трубы расположен вихрь е равномерным распределение.м завихренности (вихрь Рэнкина) диаметра с/о с циркуляцией Го. [c.378]

Зависимость u от х при фиксированных значениях Р = О и радиуса ядра (с равномерным распределением завихренности) г/R = 0,05 и при различных значениях a/R приведена на рис. 6.31. Анализ формулы (6.68) и графика позволяет сделать важное заключение о возможности существования стационарных (неподвижных) винтообразных вихревых структур, когда самоинду-цированная скорость движения винтового вихря, вызванная его кривизной и кручением, полностью гасится скоростью, наведенгюй стенкой и скоростью иа оси. На рис. 6.31 стационарным вихрям соответствуют точки, где кривые пересекают абсциссу, т. е. ut, = 0. Из уравнения (6.68) следует, что для любого вихря можно подобрать значение Ро, такое, что вихрь будет неподвижен. Зависимость Ро от х при различных значениях a/R показана на рис. 6.32. Заметим, что при малых х при всех значениях a/R Ро —> 0,5. При больших х в соответствии с (6.66) кривые выходят па асимптоты т/ R /а- - 1). [c.386]

Строго говоря, формула для бинормальной скорости винтового вихря в трубе (6.68) справедлива либо для винтовых вихрей с тонким ядром е/р 1, либо для слабоискривленных колоннообразных вихрей й/в<С1. Для вихря (7.13) имеем г = 0,05р, а для (7.14) - в = 0,23р. В первых двух случаях вихрь достаточно тонкий и точность определения частоты высока. В третьем случае (7.15) радиус вихря недостаточно мал (в = 0,31р). Велика и степень искривленности (й = 0,8б8). В результате и точность вычисления частоты ниже. Очевидно, что для толстого вихря важно учитывать и внутреннюю структуру ядра вихря, в то время как при определении параметров вихря закладывалась модель с равномерным распределением завихренности в ядре. Наконец, заметим, что поскольку шаг винта вихрей достаточно больпюй, то вместо формулы (7.18) для описания вклада кручения можно пользоваться формулой длинноволнового приближения (см. (5.29)), в соответствии с которой [c.428]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...