Деформации обжатие)

Лист толщиной 3 мм. Закалка 1050 °С, вода. Деформация обжатием [c.510]

Заданная система является один раз статически неопределимой. При раскрытии статической неопределимости стойку рассматриваем как жесткую шарнирную опору (рис. 10-13, а) —такая расчетная схема следует из сделанного в условии задачи указания о том, что деформацией (обжатием) стойки следует пренебречь. [c.258]

Вид обработки Т-ра исходного нагрева, С Т-ра деформации, С Степень деформации (обжатие), % кГ М см HR [c.53]

Знание строения стального слитка позволяет установить преимущества прокатки котельных листов из слябов перед прокаткой их из слитков. Качество металла котельных листов в значительной мере зависит от степени деформации (обжатия) литого металла слитка, т. е. от величины отношения сечения слитка к сечению листа. Для получения металла листа надлежащего качества степень обжатия должна быть порядка не менее двадцатикратной. При этом недостатки строения литого металла слитка в значительной степени устраняются, металл становится более плотным, литая структура разрушается, пузыри (в случае кипящей стали) завариваются. [c.34]

Рис. 9.2. Изменение механических свойств хромоникелевой стали (18 % Сг 8 % Ni 0,17 % С) в зависимости от степени холодной деформации (обжатия)

Степень деформации (обжатие) [c.27]

Для описания напряженно-деформированного состояния упругой прокладки используется теория [45], которая предполагает, что упругий слой (прокладка) работает на обжатие и поперечный сдвиг. Предполагается, что деформации обжатия и сдвига постоянны по высоте прокладки, а компоненты перемещения изменяются по линейному закону. Погрешность этого допущения тем меньше, чем тоньше прокладка и чем меньше ее упругие характеристики по сравнению с упругими характеристиками ребра и пластины. Таким образом, в упругом слое преобладающими будут напряжения обжатия и сдвига, а напряжения от изгиба малы. Эти предположения справедливы, если модуль упругости <, прокладки и модуль упругости Е пластины связаны зависимостью [c.60]

Данные табл. 3.2 свидетельствуют о хорошем совпадении значений всех частот спектра оболочки, не связанных с деформациями обжатия, для обеих сравниваемых моделей во всех рассмотренных случаях (различие не превышает 1%). Для гибридной оболочки (табл. 3.3) упомянутое различие оказывается более существенным. Значительным представляется тот факт, что по крайней мере одна из частот собственных колебаний, связанная с деформациями обжатия, располагается в средней части спектра и, как следует из табл. 3.3 (см. случай //г=10, // = 4), может приближаться к минимальной частоте колебаний оболочки о) ь имея при этом меньшее значение, чем частоты колебаний оболочки в осевом и окружном направлениях. Таким образом, применение модели (2.36) в инженерных расчетах следует ограничить областью кинематически однородной модели (2.38), а в случае гибридных оболочек — расчетом только минимальной частоты собственных колебаний оболочки. [c.142]

В монографии представлены результаты теоретических и численных исследований, выполненных авторами в области механики и вычислительной математики слоистых тонкостенных анизотропных оболочек, а также неклассическая математическая модель нелинейного деформирования тонкостенных слоистых упругих композитных пластин и оболочек, отражающая специфику их механического поведения в широкой области изменения нагрузок, геометрических и механических параметров, структур армирования. Предложен и реализован эффективный метод численного решения краевых задач неклассической теории многослойных оболочек, основанный на идеях инвариантного погружения. Получены решения задач начального разрушения, устойчивости, свободных колебаний слоистых конструкций распространенных форм — прямоугольных и круговых пластин, цилиндрических панелей, цилиндрических и конических оболочек. Дана оценка влияния на характеристики напряженно-деформированного состояния и критические параметры устойчивости таких факторов, как поперечные сдвиговые деформации, обжатие нормали, моментность основного равновесного состояния, докритические деформации. Проведены систематические сравнения полученных решений с решениями, найденными при использовании некоторых других известных в литературе неклассических моделей, в том числе и в трехмерной постановке. [c.2]

Рисунок 4.72 показывает изменение деформации обжатия Sz (в процентах) вдоль оси стержня, если сосредоточенная сила приложена в сечении х — 0,5. Распределение соответствующих продольных напряжений вдоль оси стержня на границах слоев показано на рис. 4.73 1 — z — —с — h2, 2 — z — —с (второй [c.212]

Я — h Ah — абсолютная высотная деформация (обжатие) полосы [c.34]

Ej = (Я — К) Н или 81 = Н К) — относительная высотная деформация (обжатие) [c.35]

Процесс НТМО выполняют в такой последовательности аустенизация при 1000—1150° С, охлаждение до температур 500— 550° С существования метастабильного аустенита, т. е. ниже температуры начала рекристаллизации, пластическая деформация — обжатие на 70—90% охлаждение в воде или. масле и отпуск при 150—200° С. ВТМО более технологична, так как аустенит выше [c.198]

Чистоту поверхности изделия определяют также непосредственно по фиг. 12, а по фиг. 11 устанавливают среднее значение остаточной деформации (обжатия). [c.879]

Специально проведенные опыты показали, что более экономичную пресс-форму для изготовления мелкомодульных конических шестерен с прямыми зубьями можно получить способом пластической деформации (обжатием). Для этих целей в стальную оправку запрессовывают вставку из пластического металла (красной меди, латуни, алюминия и др.). В качестве пуансона (мастер-пуансона) используют закаленную на мелкоигольчатый мартенсит и тщательно отполированную стальную шестерню, которую при обильной смазке машинным маслом с помощью гидравлического пресса вдавливают до нужного положения в пластическую вставку. [c.79]

Степень пластической деформации (обжатие) при термомеханической обработке оказывает решающее влияние на механические свойства. В большинстве случаев прочностные характеристики стали, обработанной с помощью ТМО, монотонно возрастают с ростом обжатия заготовок одновременно (в случае ВТМО) увеличивается пластичность стали, но до какого-то оптимального значения обжатия. Высокотемпературной термомеханической обработке свойственно сохранение наследственного упрочняющего влияния наклепа даже после перекристаллизации стали (в частности, после ряда термообработок). [c.130]

До начала волочения конец прутка металла заостряют с таким расчетом, чтобы он свободно входил в очко и выходил из него с противоположной стороны. Этот конец захватывается тяговым механизмом волочильного стана, который протягивает пруток через волоку, подвергая его деформации — обжатию и вытяжке. [c.267]

Деформации металла при продольной прокатке. При продольной прокатке на гладких валках имеют место три вида деформации обжатие, уширение и вытяжка (рис. 1У.8,а, в). Эти деформации связаны между собой по закону постоянства объема металла при пластической деформации. На рис. IV.8,в показана исходная заготовка с размерами Яц, В , и объемом и прокатанная полоса, имеющая размеры В , и объем [c.166]

Процесс холодного выдавливания основан на пластической деформации металла. При холодном выдавливании металл упрочняется. Степень деформации (обжатия, %) измеряется отношением разности площадей сечения до и после выдавливания к площади сечения до выдавливания е= (Ло—А ) 100/Ло (допускается до 80%). [c.20]

Оценка способности, в особенности пруткового металла, различных марок претерпевать деформацию обжатия или высадки, не [c.275]

Во-первых, учитывая неравномерность напряженного состояния круглого цилиндра при сжатии, обусловленную наличием сил контактного трения на торцовых срезах, необходимо было определить напряженное состояние металла в непосредственной близости от свободной (от внешней нагрузки) образующей поверхности цилиндра. Как известно, поверхность эта в процессе деформации обжатия преобразуется в криволинейную выпуклую поверхность — поверхность бочки (см. фиг. 55). [c.275]

Например, при 5% деформации обжатия температура рекристаллизации для железа составляет 490°, при 25% обжатии 470°, при 50% обжатии 380°, а при 75% обжатии — 370°. [c.165]

Уменьшение силы затяжки, обусловленное осадкой А/г — суммой осевых перемещений, вызванных пластическими деформациями (обжатие микронеровностей поверхностей контакта и др.) под нагрузкой, определяется по формуле [c.127]

Следовательно, при волочении величина деформации (обжатия) полосы ограничена стойкостью выходящего конца, т. е. должно быть обеспечено неравенство [c.77]

Металл при прокатке подвергается деформации (обжатию) не одновременно по всей своей длине, а только на некотором участке, который по мере вращения валков и движения полосы вперед перемещается по прокатываемому металлу. Этот участок, где происходит деформация металла, называется очагом или зоной (областью) деформации. [c.183]

То же, после деформации (обжатие 50%)....... 75—83 73 12—14 — 250—280 [c.203]

Имеются материалы (табл. 26), заменяющие викаллой, которые относятся также к группе сплавов с у а-превращением. Высокие магнитные свойства в сплавах 12НГ и 12ГН получаются после холодной деформации (обжатие 90%) и отпуска. Изменяя температуру отпуска, можно получить различные свойства. [c.230]

НХТЮА Закалка при 910 °С, холодная пластическая деформация обжатием 75 %, старение при 700 ° С 1270-1375 - - 5-6 - [c.358]

С целью определения влияния деформаций обжатия егг " на спектр собственных колебаний двух рассматриваемых вариантов оболочки решение уравнения (3.32) было получено также для модели (2.36), которой соответствуют уравнения движения, отличающиеся от (3.27) правой частью третьего уравнения (остается только член ро г) и отсутствием последней группы из трех мо-ментных уравнений, содержащих МгГ - Таким образом, кнне.матп-ческая размерность модели оболочки (2.36) равна 9. [c.141]

В шестой главе рассматриваются слоистые цилиндрические оболочки. Замкнутая система дифференциальных уравнений, описывающая в линейном приближении процесс деформирования слоистой упругой ортотропной композитной цилиндрической оболочки, получена из общей системы и использована при исследовании осесимметричного изгиба оболочки, нагруженной равномерно распределенным внутренним давлением. Выполнен параметрический анализ влияния поперечных сдвигов на интегральные (прогибы, усилия, моменты) и локальные (нагрузки начального разрушения) характеристики напряженно-деформирован-ного состояния. На примере этой задачи исследована зависимость решения от функционального параметра /(z) и показано, что в большинстве практически важных случаев этот параметр можно принять соответствующим квадратичной зависимости сдвиговых поперечных напряжений от нормальной координаты. В параграфе 6.4 дано решение задачи об устойчивости цилиндрической многослойной оболочки, нагруженной внешним давлением. Эта задача рассмотрена как на основе разработанных в настоящей монографии уравнений, так и на основе других вариантов уравнений устойчивости, приведенных в третьей ее главе. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило выявить и оценить влияние поперечных сдвиговых деформаций, обжатия нормали, кинематической неоднородности, моментности основного равновесного состояния на критические параметры устойчивости. [c.14]

В этой главе рассмотрены вопросы численного интегрирования линейных и нелинейных краевых задач для систем обыкновенных дифференциальных уравнений, возникающих при исследовании прочности, устойчивости, свободных колебаний анизотропных слоистых композитных оболочек вращения после разделения угловой и меридиональной переменных. В предыдущих главах было показано, что корректный расчет таких оболочек и пластин в большинстве случаев требует привлечения неклассических дифференциальных уравнений повышенного порядка. Там же (см. параграфы 4.1, 4.4, 5.2, 6.2) отмечалась важная особенность таких уравнений — существование быстропеременных решений экспоненциального типа, имеющих ярко выраженный характер погранслоев и существенных лишь в малых окрестностях краевых закреплений, точек приложения сосредоточенных сил, мест резкого изменения геометрии конструкции и т.д. Стандартные схемы численного интегрирования краевых задач на таком классе дифференциальных уравнений малоэффективны — попытки их применения встречают принципиальные трудности, характер и формы проявления которых подробно обсуждались в параграфе 4.1 (см. также [136]). Добавим к этому замечание о закономерном характере данного явления — существование решений экспоненциального типа с чрезвычайно большим (по сравнению с длиной промежутка интегрирования) показателем изменяемости в неклассических математических моделях деформирования тонкостенных слоистых систем, дифференциальными уравнениями которых учитываются поперечные сдвиговые деформации, обжатие нормали и другие второстепенные" факторы, естественно и необходимо. Такие решения описывают краевые эффекты напряженного состояния, связанные с учетом этих факторов, и существуют не только у неклассических уравнений, установленных в настоящей монографии, но и в других вариантах неклассических уравнений повышенного порядка, что уже было показано (см. параграф 4.1) на конкретном примере. Болес того, подобные явления наблюдаются не только в теории оболочек, но и в других математических моделях механики и физики. Известным классическим примером такого рода может служить течение Навье—Стокса — при малой вязкости жидкости, как впервые было показано Л. Прандтлем (см., например, [330]), вблизи обтекаемого тела возникает зона пограничного слоя. Такие задачи согласно известной [56, 70 и др.] классификации относятся к классу сингулярно возмущенных, т.е. содержащих малый параметр и претерпевающих понижение порядка, если положить параметр равным нулю. Проблема сингулярных возмущений привлекала внимание многих авторов [56, 70, 173, 190 и др.]. Последние десятилетия отмечены значительными достижениями в ее разработке — в создании и обосновании методов асимптотического интегрирования для различных [c.195]

На большой группе сталей также была показана возможность расчета по максимальному растягивающему напряжению ои в шейке = ап ) или по результатам механических испытаний образцов на растяжение в некотором интервале температур. Для выяснения микромеханизма разрушения в условиях полного исчерпания пластичности материала (в шейке образца при вязком разрушении) авторы работы [75] провели опыты на отожженной стали со средним размером зерна 40 мкм. Определяли напряже-ние разрушения после различной степени предварительной деформации (обжатие 10, 20, 30 и т. д. до 70%). Каждую серию образцрв после предварительной деформации испытывали в интервале 20— 196 °С для определения Часть образцов испытывали в этом же интервале температур, но без предварительной деформации. В результате было установлено, что значения R для деформированного и недеформированного состоянии близки. На основании этого авторы работы [75] сделали вывод, что микромеханизм вязкого разрушения в шейке и хрупкого разрушения в температурном интервале вязкохрупкого перехода один и тот же — микроскол. Различие заключается лишь в степени предварительной деформации — при хрупком разрушении микроскол наступает в начале макротекучести, а при вязком — после значительной пластической деформации. Из этого был сделан вывод, что макроскопически различные виды разрушения определяются одним и тем же микромеханизмом разрушения при отрыве — микросколом. [c.90]

Холодная сварка давлением происходит за счет схватывания двух металлов в процессе их деформирования при условии, что минимальная деформация обжатия не нпнче 70—80%. Перед холодно сваркой поверхностп должны быть тщательно очищены не только от окислов, но и любых поверхностных пленок, включая адсорбированные поверхностью газы. Прочность соединения нз.меня-ется в пределах 8—10 нГ/м.п . [c.218]

Прочность и мнкротвердость сплава состава АиСиз в различных состояниях приведены в табл. 40 [244]. Испытаниям подвергали холоднокатаные (обжатие 50%) полосы в неупорядоченном (закалка от 460° после 30-минутной выдержки при этой температуре) и упорядоченном (выдержка 75 часов при 355° с последующим медленным охлаждением) состояниях, подвергавшиеся и не подвергавшиеся дальнейшей холодной деформации (обжатие 62—64%) и отжигу при 288° в течение 45 минут. Аналогичные результаты были получены для того же сплава и в работе [272]. [c.99]

Для стали 40ХН2МА может быть рекомендована ТМО, как и для стали 30ХГСН2А. При ТМО оптимальной температурой деформации (обжатия) является температура 500—550 °С, обеспечивающая наибольшие пределы прочности и текучести без существенного снижения от- [c.123]

Для стали ЗОХНМА может быть рекомендована тмо, как и для стали ЗОХГСНА. При тмо оптимальной температурой деформации (обжатия) является температура 500—550° С, обеспечивающая наибольший предел прочности и текучести без существенного снижения относительного удлинения и ударной вязкости. Режим тмо аустенизация при 1150° С, подстуживание на воздухе до температуры обжатия, выдержка в печи при температуре обжатия 20 мин, прокатка с обжатием 50%, охлаждение в масле, отпуск при 200° С, 4 ч, толщина заготовок после тмо 20 мм. [c.125]

То же, после деформации обжатие 50%)....... 68-75 61—63 5—11 ИЗОО [c.203]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...