Степень деформации (обжатие)

Вид обработки Т-ра исходного нагрева, С Т-ра деформации, С Степень деформации (обжатие), % кГ М см HR [c.53]

Знание строения стального слитка позволяет установить преимущества прокатки котельных листов из слябов перед прокаткой их из слитков. Качество металла котельных листов в значительной мере зависит от степени деформации (обжатия) литого металла слитка, т. е. от величины отношения сечения слитка к сечению листа. Для получения металла листа надлежащего качества степень обжатия должна быть порядка не менее двадцатикратной. При этом недостатки строения литого металла слитка в значительной степени устраняются, металл становится более плотным, литая структура разрушается, пузыри (в случае кипящей стали) завариваются. [c.34]

Степень деформации (обжатие) [c.27]

Процесс холодного выдавливания основан на пластической деформации металла. При холодном выдавливании металл упрочняется. Степень деформации (обжатия, %) измеряется отношением разности площадей сечения до и после выдавливания к площади сечения до выдавливания е= (Ло—А ) 100/Ло (допускается до 80%). [c.20]

Допустимая степень деформации (обжатия) при изготовлении раскаткой конусов из малоуглеродистой и нержавеющей стали не должна превышать 70—75%, [c.270]

При прокатке увеличиваются длина и ширина заготовки и уменьшается ее толщина. Относительное уменьшение толщины заготовки в процессе прокатки назьшается относительным обжатием, или степенью деформации (обжатия). Максимальное значение относительного обжатия в зависимости от типа изделия составляет 0,2+0,5 %, уширение заготовки в процессе прокатки - 5+10 % от обжатия. Площадь поперечного сечения заготовки при прокатке уменьшается, поэтому для определения деформации (особенно, когда обжатие по сечению различно) используется коэффициент вытяжки [c.472]

Образец, показанный на микрофотографии 611/4. Та же обработка, но большая степень деформации (обжатие по толщине 30%). Рекристаллизация феррита закончена, но перлит сохранил свою удлиненную форму. [c.67]

Установлено, что текстура куба образуется при отжиге только в тех случаях, когда текстура деформации содержит в качестве одной из основных компоненту 112 <111>, за счет которой при отжиге и развивается текстура куба. Чем больше степень деформации и чем меньше величина зерна перед последним обжатием при холодной прокатке, тем более четкой и острой получается кубическая текстура, формирующаяся при рекристаллизации. Так, четкая текстура куба образуется при рекристаллизации меди, если степень деформации была не меньше 80%, а величина исходного зерна не больше 20 мкм. С дальнейшим увеличением степени деформации необходимый минимальный размер исходного зерна увеличивается. [c.412]

Испытание на сжатие цилиндрических образцов с определением величины обжатия, при которой образуется трещина. Преимущество метода — близкая аналогия с процессом деформации при прокатке. Недостатки метода а) необходимость испытания серии образцов с различным обжатием для определения критической степени деформации при каждой данной температуре б) снижение температуры образцов при испытании (за исключением испытаний в печи) в) деформация высокопластичных образцов без разрушения, что исключает возможность количественной оценки пластичности. [c.13]

Монокристаллы вольфрама диаметром 20—25 мм, содержащие сравнительно небольшое количество примесей (тысячные доли процента углерода и кислорода и десятитысячные—азота и водорода), можно прокатывать при 300—400 °С с суммарной степенью деформации до 85 % и обжатии за один проход 30 % (спеченный вольфрам обрабатывают давлением при 1500—1700 °С) образцы на сжатие выдерживают при 20 °С 35 %-ную осадку [1]. [c.138]

После аустенизации при 870° образцы указанных сталей охлаждались на воздухе до температуры прокатки (427—565°), подвергались деформации со степенями обжатия до 93% и закаливались с охлаждением в масле. Упрочненные образцы отпускались при температурах до 427°. Механические свойства обработанных сталей были приведены в табл. 11 [120]. Микро-структурный анализ упрочненных образцов показал, что обработка аустенита давлением вызывает уменьшение размера мартенситных пластин, образовавшихся из деформированного аустенита, причем данный процесс ускоряется с ростом степени деформации (табл. 18). [c.81]

Рентгенографические исследования [100, 109] подтверждают, что непосредственно в процессе деформирования стали по режиму ВТМО происходит выделение углерода и одновременное дробление блоков аустенитных зерен. Однако у стали, не прошедшей отпуска, последний эффект не проявляется, поскольку он перекрывается более сильным эффектом, связанным с обеднением аустенита углеродом при деформации. При сравнительно небольших степенях обжатия (до 30%), не вызывающих значительного выделения углерода из твердого раствора, но приводящих к его деформационному упрочнению, снижается способность аустенита к образованию полос сдвига. А именно полосы сдвига при их образовании являются потенциальными центрами кристаллизации (для последующего мартенситного превращения). Все это приводит к увеличению остаточного аустенита после таких режимов ТМО, что было отмечено также в ряде других работ [106, 120 и др.]. При больших степенях деформации решающую роль в рассматриваемых процессах приобретает другой фактор — обеднение аустенита углеродом. В результате точка мартенситного превращения повышается, а количество остаточного аустенита в структуре стали уменьшается [100]. Такое изменение соотношения фазовых составляющих приводит к повышению не только прочности, но и пластичности стали при некоторых средних значениях обжатия после ВТМО наблюдается максимум пластичности, что соответствует состоянию, когда после закалки сохраняется наибольшее количество остаточной у- или р-фазы (для сплавов на основе титана) [100, 130, 134]. [c.82]

Рассмотрим эффект выпучивания поверхности образца в зоне отпечатка. Это явление неизбежно, так как можно считать, что при пластическом деформировании объем материала практически не изменяется. Строго говоря, утверждение о неизменности объема верно с большой степенью приближения. Обычно при пластическом деформировании плотность материала сначала растет, а затем при увеличении степени деформации падает. Снижение плотности на 0,5% наблюдали после прокатки с обжатием 90% [207]. [c.41]

Переход скорости коррозии через максимум с увеличением степени деформации дает основание считать целесообразным с точки зрения повышения коррозионной стойкости при интенсивном пластическом деформировании (например, экструзия, волочение и т. п.) выбирать максимальные степени обжатия, соответствующие стадии динамического возврата. [c.83]

Наиболее распространенной обработкой металлов давлением является штамповка (рис. 103, г). Проведение ТМО при штамповке осложняется вследствие трудности подбора оптимальных скоростей движения элементов штампа 1 и 2, температуры нагрева и степени деформации заготовки 3 (так как возникающее в процессе обжатия дополнительное выделение тепла способствует развитию рекристаллизации), а также необходимости осуществлять быстрое охлаждение с помощью спрейера 4 после завершения обработки давлением. [c.321]

Подробные исследования влияния критической степени деформации на механические свойства и величину зерна пластически деформированной стали рекристаллизационного отжига при температуре 500° С показывают, что для нее критической степенью деформации является предварительное обжатие до 10—20%. Нагрев деформированного металла не только сказывается на изменении статических характеристик металла, но и заметно влияет на изменение предела выносливости. Это имеет большое значение применительно к тем деталям, которые в процессе изготовления или в условиях эксплуатации подвергаются кратковременному воздействию повышенной температуры. [c.356]

Кривые изменения твёрдости показывают, что с увеличением степени деформации твёрдость возрастает и при обжатии, равном 25%, достигает максимальной величины. [c.452]

Пользуясь этими диаграммами, можно достаточно точно определять температуру и степень деформации для каждого обжатия обработки в соответствии с той величиной зерна, которая должна быть получена в поковке или штамповке. Диаграммы рекристаллизации пока- [c.286]

Учитывая интервал критических степеней деформации, ковку и штамповку сталей в начале обработки, когда температура заготовки равна 1150° С и выше, следует производить с обжатиями 25—ЗОО/о и более высокими в целях получения минимальной величины зерна. [c.286]

Понижение интенсивности рекристаллизации в случае применения значительной степени деформации при каждом обжатии можно объяснить существованием связи между величиной зерна, получающейся непосредственно после деформации, с величиной зерна, наблюдаемой в готовой продукции после охлаждения, что может быть иллюстрировано схемой, приведенной на фиг. 40. Мелкому зерну непосредственно после деформации соответствует и относительно мелкое зерно в готовом продукте, и наоборот. [c.289]

Рис. 140. Изменение механических спойсти хромо-ппкеленоп стали (18% Сг 8% Ni 0,17% С) в зависимости от степени холодной деформации (обжатия)

К недостаткам обычных диаграмм рекристаллизации следует отнести и то, что при этом не всегда используется истинная деформация. Часто при построении диаграмм рекристаллизации используют образцы в виде плоских заготовок или цилиндров. После прокатки (осадки) и термической обработки величина зерна определяется в среднем по высоте сечения образца (в месте пересечения диагоналей). Относительное обжатие определяют по формуле е= = Ло — hi/ho-100%, а истинную деформацию e=ln /ti/Ao), где ho и /г, — исходная и конечная высота заготовки. Следует учитьгаать, что при больших деформациях значения истинной деформаций и относительного обжатия существенно различаются, а при малых степенях деформации (меньше 10%) эти значения практически совпадают. [c.355]

Для получения стабильной субструктуры с высоким сопротивлением ползучести необхО Димо после предварительной деформации провести дополнительный отдых при тем1пературе деформирования или при более высокой температуре, т. е. осуществить механико-термическую обработку [54]. Это дает устойчивый эффект упрочнения на большие сроки службы. В опытах, проведенных на алюминии Мак-Лином и Тэйтом [55], установлено существенное снижение скорости ползучести при температуре 200° после предварительной холодной или горячей деформации алюминия до обжатий 30 и 50% и выдержки при температурах 250—400°. Однако принятые в указанной работе высокие степени деформации не позволяли получить устойчивый эффект упрочнения, так как при высоких степенях деформации трудно создать во всей массе материала однородную вторичную структуру. [c.29]

Так, в результате обработки методом аусформинг серии высоколегированных конструкционных сталей [116] с содержанием легирующих элементов в пределах 0,28—0,57% С 1,42— 1,46% Сг 4,5—4,75% N1 1,43—1,78% Si (марганец отсутствовал) было получено увеличение предела прочности (при низкотемпературном отпуске на 95°) до величины свыше 280 кГ/мм , а предела текучести — свыше 210 кГ1мм - (отпуск при 260°). Ха ктеристики пластичности при этом возросли с 5 до 8— 97о (относительное удлинение) и с 10 до 50% (поперечное сужение). Деформирование данных сталей в процессе НТМО производилось при двух температурах 535° (область относительной устойчивости аустенита) и 315° (игольчато-троостит-ный интервал переохлажденного аустенита). Если в случае деформации при 535° было получено закономерное монотонное увеличение прочностных характеристик с ростом степени обжатия стали, то в случае деформирования заготовок при 315° прочность стали (в частности, ее твердость) возрастала лишь до деформаций порядка 30% после максимума при 30% обжатия твердость стали начинала уменьшаться [116]. Такое снижение твердости при больших степенях деформации объясняется образованием игольчатого троостита в структуре стали, чего не наблюдается в случае деформирования стали в температурной области относительной устойчивости аустенита. [c.66]

Травление поверхностей зерен выявляет различия в ориентировке зерен поликристаллического материала. Идеальным является такое состояние, когда существует негомогенное (неоднородное) рассеяние агрегата зерен, т. е. имеется разориентированность. В противоположность этому однородное отражение можно наблюдать при исследовании кристаллического материала, деформированного на холоду с большой степенью обжатия. Кристаллы, расположенные определенным образом к направлению приложения силы, получают одну и ту же ориентировку. С увеличением степени деформации доля периодического отражения уменьшается до полного его исчезновения. [c.28]

Механохимическое поведение металла, предварительно деформированного выдавливанием через фильеру (экструзия), также подчиняется установленным закономерностям. Исследовалась сталь ШХ15, подвергнутая экструзии (с помощью гидравлической камеры, создающей гидростатическое обжатие перед выдавливанием металла сквозь фильеру). Степень деформации составляла 10 30 50 и 66%. [c.75]

Как отмечено в работе [66], зависимость процесса коррозии стали 1Х18Н10Т от степени деформации при различных способах деформирования определяется одновременным действием двух факторов выделением а-фазы пониженной стойкости с образованием электрохимической гетерогенности и повышением энергии решетки, в результате чего облегчаются анодный и катодный процессы. Эксперименты показывают, что с увеличением степени деформации скорость коррозии линейно растет при одноосном растяжении, обжатии, гидростатической вытяжке и взрывном [c.78]

Как отмечено в работе [72], зависимость процесса коррозии стали 1Х18Н10Т от степени деформации при различных способах деформирования определяется одновременным действием двух факторов выделением фазы а пониженной стойкости с образованием электрохимической гетерогенности и повышением энергии решетки, в результате чего облегчаются анодный и катодный процессы. Эксперименты показывают, что с увеличением степени деформации скорость коррозии линейно растет при одноосном растяжении, обжатии, гидростатической вытяжке и взрывном формообразовании, тогда как содержание фазы а непрерывно увеличивается только при обжатии и вытяжке. При одноосном растяжении образовавшееся вначале небольшое количество фазы а остается неизменным на протяжении почти всего процесса деформирования и не коррелирует с ростом скорости коррозии. Таким образом, в случае одноосного растяжения в этих опытах решающую роль играло повышение энергии кристаллической решетки. [c.80]

При больших обжатиях, если h/d< и значительно бочкообразование, следует пользоваться формулой Рейшетера. Все приведенные выше формулы не учитывают изменение коэффициента трения в процессе сжатия образца, хотя экспериментально доказано, что от величины степени деформации при испытаниях на сжатие с большими обжатиями может происходить частичное сцепление образца с инструментом и резкое возрастание значений коэффициента трения. В этом случае для расчета сопротивления деформации можно использовать приближенную формулу Липмана [166] [c.53]

Результаты пластометрических исследований в настоящее время широко используются для аналитических и технологических расчетов параметров большинства процессов ОМД, Однако для ряда случаев (прессование, ковка и прокатка с большими суммарными обжатиями), когда степень деформации s достигает значений 3,0 и более, результаты пластометрических испытаний, полученных методом растяжения или сжатия (е<1,0), следует использовать, применяя методы экстраполяции опытных кривых. Если для случаев Б, Г (см. рис. 2) [c.65]

Поэтому горячую обработку давлением следует проводить в строго определенном температурном интервале и при соблюдении соответствующих степеней деформации. Чем сложнее состав л- аропрочиого сплава, тем меньше допустимые степени обжатия Поэтому жаропрочные сплавы по технологической пластичности подраздолякп на высокопластичные, сплавы средней пластичности и труднодеформируемые сплавы. [c.226]

При волочении с большими степенями обжатия (более 90%) в спларе 40КНХМВТЮ создается в направлении волочения преимущественная кристаллографическая ориентировка [111] и слабо выраженная 100]. Образование такой текстуры дает увеличение предела и модуля упругости сплава в направлении волочения до 23 ООО—24 ООО кГ/мм . Иа рис. 9 показаны зависимости предела упругости сплава 40КНХМВТЮ от степени деформации и температуры отпуска. [c.286]

Вако (викаллой) Ке-У-Со При содержании до 12 % V изотропен. Пластичен в горячем и холодном состоянии. Изделия изготовляют методами холодной обработки (резание, штамповка, гибка и ковка). Окончательные магнитные свойства не зависят от степени деформации и достигаются в результате отпуска для дисперсионного твердения. После отпуска тверд н хрупок При содержании свыше 12 % V анизотропен. Пластичен в горячем и холодном состоянии. Выпускается в виде очень тонкой холоднокатаной ленты и холоднотянутой проволоки со степенью обжатия свыше 95 %. Окончательные магнитные свойства зависят от степени деформации и достигаются в результате отпуска для дисперсионного твердения. После отпуска тверд и хрупок, но механические свойства тонких лент и проволок такие же, как у высокопрочной стали. Магнитные свойства у проволок выше, чем у лент [c.111]

При значительном снижении скорости (применение штамповки под прессами вместо штамповки под молотами и вместо ковки под молотами — профильной прокатки)не наблюдалось сколько-нибудь заметногосни-жения механических свойств деформированных сталей и сплавов. Удовлетворительные результаты были получены путём применения при штамповке под прессом степени деформации за каждое обжатие не ниже 20—30< /о. [c.288]

Относитемное обжатие (коэфициент обжатия, степень деформации по высоте) е [c.306]

Пластическая обработка. Монокристаллы молибдена ориентации 110 <110> промышленной чистоты, деформированные в кристаллографической плоскости 110 в кристаллографическом направлении <110>, легко разрушаются при прокатке [135, 136J. Ни один из монокристаллов не удалось прокатать с обжатием больше 20%. При такой деформации уширение образцов составляло около 10%. По данным других исследователей [39, 121, 126, 209], монокристаллы молибдена 110 <110> прокатывали без разрушения до большей степени деформации. Монокристаллы молибдена ориентации 110 <110>, полученные осаждением из газовой фазы [126], выдерживали большую степень деформации, однако по краям деформированного образца наблюдали глубокие трещины. На кривых деформационного упрочнения видно непрерывное возрастание упрочнения при прокатке, причем более значительное по сравнению с деформированными кристаллами других ориентаций 001 <110>, 001 <100> и 110 <100> (рис. 4.8) [121, 126,135,136,209]. [c.93]

Монокристаллы молибдена ориентации 001 <100>, по одним данным, были хрупкими и ни один из них не удалось прокатать с обжатием более 45% [135]. По другим данным [39], их прокатывали без разрушения до большей степени деформации (см. рис. 4.8). Исходная монокристалльная ориентация 001 <100> сохранялась при прокатке до 40% деформации. [c.95]

При отжиге монокристаллов молибдена ориентации 110 <001>, прокатанных с обжатием до 50%, рекристаллизацию не наблюдали до-1100° С [135, 209]. После отжига при 1100° С плотность дислокаций в образцах была довольно высокой, а отжиг при 1500° С и выше приводит к образованию субграниц. С увеличением степени деформации характер образующейся при отжиге структуры усложняется. В некоторых участках образца (деформация 50%) происходит слияние полигональных стенок в субграницы, мигрирующие в сторону областей с повышенной плотностью дислокаций. Отжиг при более высоких температурах вызывает рост возникших субзерен. При отжиге до 2500°С увеличения предельной суммарной разориентации в процессе роста субзерен не происходит. Кристаллы ориентации 110 <001 >, прокатанные на 50%, разупрочняются после отжига при 1500°С без признаков рекристаллизации. Монокри-сталльная структура сохраняется. Однако кристаллы ориентации 110 <001 > после прокатки с деформацией 70% и отжига при 1600° С и выше уже состояли из крупных рекри-сталлизованных зерен, ориентация которых находилась в пределах рассеяния текстуры 110 <001 >. В то же время после отжига при 1500° С деформированные на 70% кристаллы [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...