Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Вязкость продольная

Таблица 269. Ударная вязкость продольных образцов с надрезом типа I и IV электростали Э (112 плавок) и стали после ЭШП (25 плавок), установленная статистическим анализом. Таблица 269. <a href="/info/4821">Ударная вязкость</a> продольных образцов с надрезом типа I и IV электростали Э (112 плавок) и стали после ЭШП (25 плавок), установленная статистическим анализом.

Сериальные испытания на ударный изгиб образцов из малоуглеродистой стали показывают [16], что хотя при разрушении путем среза (вязкое состояние) ударная вязкость продольных образцов значительно выше, чем поперечных, критический интервал хрупкости совпадает для продольных и поперечных образцов как по верхней, так и по нижней границе (рис. 20.6). Таким образом, обычная внутрикристаллитная хладноломкость не зависит от направления вырезки образца. Однако при меж-кристаллитном разрушении есть основания ожидать большей склонности к хладноломкости у поперечных образцов. Продольные образцы при наличии расслоений и трещин часто дают  [c.170]

Минимальная гарантированная ударная вязкость металла труб зависит от наружного диаметра, класса прочности и термической обработки (табл. 3.58). При этом ударная вязкость продольных и спиральных сварных соединений труб второго типа диаметром от 530 до 820 мм должна быть не менее  [c.92]

Ударная вязкость продольных и спиральных сварных соединений труб диаметром 530.. .820 мм должна быть не менее  [c.402]

Лй оси у (по нормали к поверхности нагрева). Продольная теплопроводность мала и ею можно для рассматриваемого слоя пренебречь. Далее для дисперсных потоков с небольшой концентрацией твердых частиц можно принять, что отклонения реологических свойств от ньютоновских будут учтены кажущейся вязкостью дисперсного потока т)п в соответствии, например, с (4-43). Принимая на стенке скорость движения нулевой, а профиль скорости в районе ламинарного подслоя толщиной 6л.п —прямолинейным, находим в порядке первого приближения изменение скорости потока в рассматриваемом подслое равным v —v i = v x = v x. Тогда  [c.186]

Испытаниями на статическое растяжение определяют прочность сварных соединений. Испытаниями на статический изгиб определяют пластичность соединения по величине угла изгиба до образования первой трещины в растянутой зоне. Испытания на статический изгиб проводят на образцах с продольными и поперечными швами со снятым усилением шва заподлицо с основным металлом. Испытаниями на ударный изгиб, а также ударный разрыв, определяют ударную вязкость сварного соединения,  [c.152]

Эти уравнения (a также и граничные условия к ним) не содержат вязкости. Это значит, что их рещения не зависят от числа Рейнольдса. Таким образом, мы приходим к важному результату при изменении числа Рейнольдса вся картина движения в пограничном слое подвергается лишь подобному преобразованию, при котором продольные расстояния и скорости остаются неизменными, а поперечные меняются обратно пропорционально корню из R.  [c.225]


Если сообщить пластине быстрое перемещение не в нормальном направлении, а под утлом к нормали, то частицы все же получат скорости, направленные по нормали. Действительно, между газом и пластиной действуют только силы нормального давления, и, как бы ни двигалась пластина, она может сообщить частицам Только нормальные скорости. Правда, при быстром движении между пластиной и газом возникают и тангенциальные силы вязкости, но если они малы, то скорости частиц практически нормальны к пластине, в газе возникнет только продольный импульс, нормальный к пластине. Движение газа в направлении вдоль пластины, обусловленное силами вязкости, может быть заметно только вблизи нее.  [c.579]

Из (73а) следует, что безразмерный профиль скорости при слоистом движении жидкости в плоском канале не зависит ни от величины вязкости, ни от величины продольного градиента давления и представляет собой квадратичную параболу.  [c.88]

Рассмотрим продольное обтекание плоской непроницаемой пластины потоком несжимаемой жидкости с постоянным значением коэффициента вязкости при отсутствии теплообмена. В этом случае duo/dx = 0, Р = О, УУ=1, Ло = О, а уравнения движения (31) и энергии (32) становятся независимыми, причем уравнение энергии (32) имеет тривиальное решение g = , т. е. температура сохраняется постоянной в пограничном слое. Так как граничные условия и коэффициенты в левой части уравнения (31) не зависят от то существует автомодельное решение /(ri), зависящее лишь от переменной ri,  [c.291]

Здесь Ь — толщина слоя смешения, х — продольная криволинейная координата, отсчитываемая вдоль границы струи, определенной но изложенной одномерной теории без учета вязкости, =  [c.427]

В вязком подслое из-за малых масштабов пульсаций действие сил молекулярной вязкости приводит к неравенству пульсационных скоростей в продольном и поперечном направлениях, а соответственно и к разным значениям длины пути смешения в продольном и поперечном направлениях, так что  [c.406]

Природа снижения сопротивления при внесении частиц может быть объяснена следующим образом. Частицы, попадая в область больших градиентов скоростей, которые имеют место в пристеночной области, создают анизотропию вязкости, увеличивая поперечную составляюш,ую по сравнению с продольной. Так как из-за малой концентрации добавок плотность жидкости или газа можно считать не изменяюш,ейся, то коэффициент анизотропии вязкости Ai можно представить в виде  [c.345]

Далее переходят к определению необходимого числа насосных станций и их расстановке по трассе. Для этого строят продольный профиль трассы трубопровода (рис. 179) и по известному диаметру d, кинематической вязкости перекачиваемой жидкости v и заданному расходу Q обычными методами находят суммарные потери напора по всей длине трубопровода. Это позволяет определить необходимое число насосных станций  [c.247]

Силы внутреннего трения (силы вязкости). При движении реальных (вязких) жидкостей в результате перемешивания ее частиц возникают касательные силы трения вдоль линии токов (продольные касательные силы) и по другим направлениям. Всякое трение сопровождается потерей энергии, поэтому при движении вязких жидкостей неизбежно теряется часть энергии, содержащейся в потоке. Еще в 1687 г. Ньютон, рассматривая прямолинейный параллельно-струйный поток, высказал гипотезу о том, что силы внутреннего трения (продольные силы внутреннего трения), возникающие между соседними движущимися слоями жидкости, прямо пропорциональны скорости относительного движения и площади поверхности соприкосновения, вдоль которой совершается относительное движение. Они зависят от рода жидкости и не зависят от давления.  [c.15]

Теперь возьмем стержень из стеклопластика или, для конкретности, широко применяемое и весьма популярное у рыболовов-спортсменов стеклопластиковое удилище. Оно изготовлено из плотно уложенных в продольном направлении тончайших стеклянных нитей, соединенных эпоксидным связующим. Каждая нить обладает той же хрупкостью, что и обычный стеклянный лист. Эпоксидная матрица также достаточно хрупкая. Композиция пластических свойств не приобретает. Если стеклопластиковый стержень подвергнуть испытанию на растяжение, остаточные деформации при разрыве будут ничтожными. И вот на такой композиционный материал нанесем алмазом поперечную риску. При изгибе удилища ничего похожего на поведение стеклянного листа мы не обнаружим. Развитие трещины блокируется поверхностями раздела между стеклом и матрицей. Композиция, сохранив хрупкость, приобрела вязкость.  [c.370]


Характерные результаты опытов И. К. Никитина представлены на рис. 96. Поперечные пульсации плавно угасают по мере приближения к стенке (рис. 96, в). Однако распределение продольных пульсаций (рис. 94, б) имеет резкий излом на некотором расстоянии от стенки. Эта особенность четко прослеживается и в распределении произведения пульсаций Aux Аи у (рис. 96, г), от которых зависит турбулентная вязкость е. Приведенные данные свидетельствуют о том, что характер движения в области вблизи стенки и в основном потоке разный, хотя турбулентный режим сохраняется для всего потока в целом.  [c.166]

Слой жидкости вблизи стенки, где распределение продольных пульсаций и произведение продольных и поперечных пульсаций резко отличается от движения в основном потоке, можно назвать пристеночным. Внешняя граница пристеночного слоя четко определяется указанным изломом. Грубо его толщина бпр может быть найдена по профилю осредненных скоростей, где прямолинейный участок вблизи стенки переходит в криволинейный (рис. 96, а). При малой шероховатости турбулентная вязкость е, определяемая по формуле (189), в пристеночном слое близка к молекулярной вязкости ц при большой шероховатости числовое значение е увеличивается, что и определяет квадратичный закон сопротивления. В промежуточной области имеют значение оба фактора вязкостное трение и трение, обусловленное турбулентными пульсациями. Схематически течение вблизи стенки по И. К. Никитину при малой и большой  [c.166]

Для определения удельной ударной вязкости твердых материалов при их испытании на ударный изгиб служит маятниковый копер (копер Шарпи), устройство которого можно пояснить с помощью рис. 8-9, а. Тяжелый маятник /, имеющий боек в виде клина с углом при вершине 30 или 45° и радиусом закругления 2 или 3 мм (рис. 8-9, б), раскачивается на оси 2. Центр тяжести маятника совпадает с серединой бойка. Маятник поднимается в исходное положение (на рис. 8-9, а показано сплошными линиями) и удерживается в. этом положении фиксатором. В нижней части траектории маятника помещается испытуемый образец 3. При освобождении фиксатора маятник падает, ломает образец и поднимается до положения, показанного штрихпунктирными линиями. Взаимное положение образца и бойка маятника в момент удара показано на рис. 8-9, б, где дан разрез бойка плоскостью, перпендикулярной продольной оси маятника.  [c.155]

Таблица 152. Ударная вязкость продольных (числитель) и поперечных (знаменатель) образцов при пониженных температурах после закалки с 860 °С в масле и отпуска при 300—500 °С в течение 2 ч в заготовках со стороной квадрата П мм (данные И. А. Тамариной) Таблица 152. <a href="/info/4821">Ударная вязкость</a> продольных (числитель) и поперечных (знаменатель) образцов при <a href="/info/301573">пониженных температурах</a> после закалки с 860 °С в масле и отпуска при 300—500 °С в течение 2 ч в заготовках со стороной квадрата П мм (данные И. А. Тамариной)
Таблица If8. Ударная вязкость продольных образцОб в зависимости от температуры испытания и скорости охлаждения после отпуска мартеновской стали 40ХН2МА, выплавленной в печи емкостью 100 т на Ижевском металлургическом заводе (данные Л. Н. Давыдовой) Таблица If8. <a href="/info/4821">Ударная вязкость</a> продольных образцОб в зависимости от <a href="/info/28878">температуры испытания</a> и <a href="/info/166555">скорости охлаждения</a> после отпуска <a href="/info/63766">мартеновской стали</a> 40ХН2МА, выплавленной в печи емкостью 100 т на Ижевском металлургическом заводе (данные Л. Н. Давыдовой)
Таблица 231. Характеристики ударной вязкости продольных образцов типов I и IV 103 плавок электростали и 52 плавок стали ЭШП 18Х2Н4ВА, выплавленной на Ижевском металлургическом заводе, после статистической обработки результатов испытания плавочного контроля по ГОСТ 4543—71 (данные Л. Н. Давыдовой) Таблица 231. Характеристики <a href="/info/4821">ударной вязкости</a> продольных образцов типов I и IV 103 плавок электростали и 52 плавок стали ЭШП 18Х2Н4ВА, выплавленной на Ижевском металлургическом заводе, после <a href="/info/659647">статистической обработки результатов испытания</a> <a href="/info/329568">плавочного контроля</a> по ГОСТ 4543—71 (данные Л. Н. Давыдовой)
Таким образом, диссипативные процессы препятствуют получению сколь угодно больших чисел Маха и в свободной струе. Можно сказать, что препятствующее возрастанию чисел Маха нарастание пограничного слоя на стенках сопла обусловлено действием поперечной 8ЯЗК0С/ИЙ (диссипативными процессами, вызванными градиентами параметров потока, перпендикулярными направлению потока). Тогда описанное выше явление замораживания температуры и чисел Маха можно считать обусловленным действием .продольной вязкости (продольными градиентами).  [c.428]

Ударная вязкость продольных и поперечных образцов, взятых из листов сталей 0Х17Т и Х25Т достаточно высокая. Ударная вязкость стали Х28, несмотря на ее мелкозернистую структуру, низкая (а 1 кГ-м см ).  [c.95]

Минимальная гарантированная ударная вязкость металла труб зависит от наружного диаметра, класса прочности и термической обработки (табл. 3.61). При этом ударная вязкость продольных и спиральных сварных соединений труб второго типа диаметром от 530 до 820 мм должна быть не менее 19,6 Дж/см при температуре испытания минус 40°С и не менее 29,4 Дж/см для сварных соединений труб второго типа тех же диаметров при температурах минус 40ЯС и минус 60°С (определяется на образцах с U-образным надрезом).  [c.107]


При малых числах Re преобладают силы вязкости и режим течения жидкости ламинарной (отдельные струи потока не перемешиваются, двигаясь параллельно друг другу, и всякие случайные завихрения быстро затухают под действием сил вязкости). При турбулентном течении в потоке преобладают силы инерции, поэтому завихрения интенсивно развиваются. При продольном обтекании пластины (см. рис. 9,2) ламинарное течение в пограничном слое нарушается на расстоянии Хкр от лобовой точки, на котором Re p = ЮжХкр/v 5 10 .  [c.82]

Наличие такой полосчатой структуры вызывает сильную анизотропию свойств, т. е. различие свойств образцов, вырезанных вдоль и поперек прокатки. В основном снижение так называемых поперечных свойств проявляется на характеристиках, связанных с заключительной стадией деформации (ударная вязкость, относительное сужение), другие механические свойства менее чувствительно реагируют на полосчатость. Анизотропию свойств характеризуют отношением ХпопДпрод, где X — свойство металла в (поперечном и продольном наяравле-ниях. Обычно ударная вязкость в поперечном направлении вдвое меньше, чем в продольном (соответственно коэффициент анизотроппи 0,5) путем повышения чистоты металла по сере и кислороду, используя усовершенствованные методы выплавки пли уменьшая строчечность совершенствованием методов прокатки ( поперечная прокатка ), коэффициент анизотропии ударной вязкости повышается до 0,7—0,8.  [c.191]

Анизотропия свойств влияет на пластичность и ударную вязкость горячеобработанной стали величина ударной вязкости у поперечных образцов ниже, чем у продольных. Между тем анизотропию можно использовать, например, для улучшения магнитных свойств трансформаторной стали.  [c.88]

Поток в канале. Чтобы показать применение основных соотношений к электрогидродинаыическому потоку заряженных твердых частиц в заземленном канале с малой концентрацией частиц (меньше, скажем, 0,25 кг1м ), рассмотрим следующую задачу, для которой основные уравнения гл. 6 упрощаются двумерное движение в электрическом поле (г = 1,2) движение частиц не оказывает существенного влияния на движение непрерывной фазы все частицы имеют один размер s = 1). Рассмотрим случай движения множества заряженных твердых частиц с постоянной скоростью при постоянной продольной скорости Uq потока в двумерном канале шириной 2Ь с заземленными проводящими стенками, как показано на фиг. 10.15. Задача решается с учетом силы вязкости, преодолеваемой частицами, движущимися по направлению к стенкам (скорость и в направлении у). В этом случае электростатические силы, действующие на множество частиц, полностью обусловлены поляризованным зарядом проводящей стенки и пространственным зарядом множества частиц.  [c.488]

Было установлено, что основной металл разрушенной трубы по химическому составу соответствовал техническим условиям, однако имел пониженную ударную вязкость (при 0°С — 4,05 кгм/см , а при минус 40°С — 3,3 кгм/см , тогда как техническими условиями регламентируются значения не менее 8 и 3,5 кгм/см соответственно). Металл продольных заводских швов по химическому составу также соответствовал требованиям технических условий, а по механическим свойствам (особенно металл ремонтных швов) имел недопустимо высокое временное сопротивление разрыву (до 750 МПа при максимально допустимых по техническим условиям 690 МПа) и низкую пластичность (относительное удлинение для ремонтных швов составляло 2,9% при минимально допустимых 18%, а ударная вязкость при температурах 0 и минус 40°С — 1,45 и 0,69 кгм/см соответственно. В заводских продольных швах имелось много микропор и мелких шлаковых включений, являющихся источниками зарождения микротрещин, величина которых, однако, соответствовала техническим условиям. Металл поперечного монтажного шва содержал хрома на 0,18% больше верхнего допустимого предела и имел неудовлетворительные характеристики пластичности (ударная вязкость при температуре 0°С — 4,96 кгм/см а при минус 40 С — 1,36 кгм/см ). В связи с повышенной чувствительностью стали 14Г2САФ к перегреву в заводских продольных ремонтных швах и поперечных автоматических монтажных швах присутствовали участки металла с крупными ферритными зернами, а в зоне термического влияния — участки с мартенситной структурой. Эти участки металла имели низкую стойкость к коррозионному растрескиванию.  [c.59]

Помимо приведенного выше вывода формулы (11.51) последняя могла бы быть получена также, как это было показано Лaндay , из соображений подобия. Так как в рассматриваемом случае продольного обтекания бесконечной пластины турбулентным потоком жидкости плотность потока импульса о является постоянной величиной, то —а = а, р и 2 могут быть приняты за основные параметры, определяющие движение жидкости вязкость г в число определяющих параметров не входит, поскольку ее влияние в турбулентном потоке несущественно. Но из величин ст, р и 2 можно составить только одну  [c.403]

Как отмечалось выше (см. 5.2), при Ке < Ке р в потоке имеет место упорядоченное параллельно струйное движение частиц (рис. 5.5, а). С возрастанием Ке и приближением его значения к критическому (т. е. с увеличением сил инерции или уменьшением сил вязкости) снижается устойчивость ламинарного движения, струйки жидкости становятся слегка извилистыми, колеблющимися (рис. 5.5,6), в потоке помимо основных —продольных составляющих скоростей частиц возникают поперечные составляющие, хотя и значительно меньших размеров. При дальнейшем увеличении числа Рейнольдса (Ке=Ре р) ламинарное движение теряет устойчивость, значительно возрастают поперечные составляющие скоростей частиц. Частицы начинают переходить из одной струйки в другую, что приводит к интенсивному перемешиванию лшдкости, образованию завихрений в потоке (рис. 5.5, в), т. е. движение становится турбулентным.  [c.76]

Упругие свойства внутри Земли изменяются на некоторых определенных значениях глубин скачком и плавно в пределах слоев, разделенных этими границами. Важнейшими границами являются поверхность Мохоровичи-ча, залегающая на глубине 10—70 км, и поверхность Вихерта — Гутенберга на глубине 2900 км, резко преломляющая продольные упругие волны и не пропускающая поперечных волн. Эти границы разделяют земной шар на три главные зоны кору, мантию и ядро. Кора обладает наибольшей жесткостью, мантия характеризуется высокой вязкостью, а ядро находится в состоянии, близком к жидкому, и реагирует лишь на продольные волны изменением объема. Внутри трех главных зон земного шара имеются менее четко выраженные границы. Масса литосферы составляет основную часть массы оболочек Земли [5]  [c.1180]

Закон четвертой степени убывания добавочной вязкости при у О подтверждается известными опытными данными Дайслера и Хэнретти. Поскольку константы р и /и в формуле для полной вязкости получены для случая частного течения у плоской пластины, применение формул (1.86), (1.88), (1.90) для более общих случаев течений возможно при условии, если показана универсальность принятых констант. Были сопоставлены теоретические профили скорости с экспериментальными, полученными для течений со вдувом и отсосом на стенке, с продольным градиентом давления рассмотрены и сопоставлены с опытом расчеты других, более сложных течений. Удовлетворительное соответствие расчетных данных экспериментальным, полученное для различных течений, свидетельствует о достаточной универсальности принятых констант (1.90). Это дает основание использовать коэфкфициент полной вязкости для решения более общих задач турбулентного пограничного слоя.  [c.48]


Для иллюстрации сказанного рассмотрим уравнение Блазиуса. К этому уравнению сводится задача о динамическом ламинарном пограничном слое на продольно обтекаемой пластине, если рр = onst, где р, — коэффициент динамической вязкости среды и р — ее плотность.  [c.116]

На рис. 5.1 показана схема гидродинамического погранично о слоя при продольном омывании плоской поверхности с температурой 1с потоком жидкости со скоростью Мх и температурой 1. Толщина гидродинамического слоя 8г возрастает вдоль по потоку, т. к. по мере движения влияние вязкости распространяется всё больше на невсз-мущенный поток.  [c.41]

Рассмотрим результаты решения системы уравнений сжимаемого ламинарного пограничного слоя (11.19), (11.20) и (11.21) и уравнения состояния (2.37) для продольного обтекания пластины (dp/dx =0) при Рг=1 и зависимости вязкости от температуры в форме =(7 /Т ) . Величина п в рассматриваемом решении взята из эксперимента для воздуха и равна я = 0,76. Если принять п=, то искомое решение представляет собой известное решение Блазиуса для системы уравнений несжимаемого ламинарного пограничного слоя (7.10), которое имеет вид yVRe = 0,664 (7.26).  [c.208]

Для непрерывного измерения вязкости могут применяться варианты ротационных вискозиметров с электрической системой отсчета, а также ультразвуковые (вибрационные) вискозиметры, которые позволяют определять вязкость при весьма малом объеме испытуемой жидкости (около 5 см ). Структурная схема прибора показана на рис. 10-4, б. Импульсы тока длительностью около 50мкс, проходя через возбуждающую обмотку зонда, погруженного в испытуемую жидкость (рис. 10-4, а), вызывают продольные маг-нитострикционные ультразвуковые колебания полоски (частота колебаний около 28 кГц). Повышение чувствительности зонда достигается дополнительной подачей в его обмотку постоянного тока подмагничивания. Вследствие поглощения энергии колебаний вязкой средой амплитуда колебаний полоски и наводимая в обмотке э. д. с. убывают с течением времени по экспоненциальному закону. При уменьшении напряжения в обмотке до определенного значения срабатывает пусковое устройство, после чего в обмотку зонда дается следующий импульс тока и т. д. Измеряемая счетчиком частота повторения импульсов при прочих равных условиях, очевидно, будет тем выше, чем больше вязкость испытуемой  [c.191]

Характеристиками переноса количества движения и теплоты являются кинематическая вязкость v и температуропроводность а. Поэтому соотнощение толщин гидродинамического пограничного слоя и теплового пограничного слоя зависит только от значения числа Прандтля Рг = v/a. Очевидно, что чем больше число Рг, тем интенсивнее происходит перенос импульса движения в динамическом слое, тем больше поперечный градиент продольной составляющей скорости по сравнению с поперечным переносом теплоты. В этом случае толщина динамического слоя больше толщины теплового пограничного слоя. При малых значениях Рг тепловой слой может иметь толщину больщую, чем динамический пограничный слой. При значении Рг = 1 толщина слоев одинакова. Практически толщины слоев одинаковы лишь для газов, у которых Рг близок к единице. Значения Рг для некоторых рабочих тел  [c.121]

На рис. 16.1 показана схема образования динамического погра-ййчного слоя при продольном смывании плоской поверхности потоком жидкости с постоянной скоростью Шо. На начальном участке поверхности, как правило, течение жидкости ламинарное (ламинарный пограничный слой). По мере удаления от входной кромки толщина пограничного слоя б увеличивается, так как с продвижением вдоль поверхности вязкость жидкости все больше влияет на невозмущенный поток. Утолщение пограничного слоя происходит также с увеличением вязкости жидкости, т. е. с уменьшением числа Ке.  [c.196]

Рассмотрим процесс образования пограничного слоя при продольном обтекании поверхности тела потоком жидкости. У самой поверхности частички жидкости прилипают к твердому телу них скорость движения равна нулю. Этот прилипший к поверхности слой жидкости имеег бесконечно малую толщину. Около прилипшего слоя жидкости вследствие действия сил вязкости образуется сло11 заторможенной жидкости толщиной б, в котором скорость изменяется от нуля до скорости потока вдали от тела, т. е. до скорости внешнего потока. Этот слой заторможенной жидкости около поверхности называют динамическим пограничным слоем.  [c.307]


Смотреть страницы где упоминается термин Вязкость продольная : [c.114]    [c.408]    [c.28]    [c.29]    [c.396]    [c.294]    [c.150]    [c.132]    [c.109]    [c.218]   
Динамика разреженного газа Кинетическая теория (1967) -- [ c.428 ]



ПОИСК



Ламинарный пограничный слой на пластинке, продольно обтекаемой сжимаемым газом при больших скоростях. Случай линейной зависимости коэффициента вязкости от температуры

Продольная вязкость при растяжении и прядомость



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте