Обтекание пластины продольное

Рассмотрим в качестве примера стационарную сопряженную задачу обтекания пластины продольным газовым потоком. Математически задача описывается вышеприведенной системой уравнений переноса, в которой граничное условие (4-2-26) заменяется условием, учитывающим излучение с поверхности обтекаемого тела [c.307]

Продольное обтекание пластины. Локальный коэффициент теплоотдачи (на расстоянии Х = х/1 от начала пластины) при ламинарном течении теплоносителя [c.83]

Оценить влияние скорости жидкости на коэффициент теплоотдачи при продольном обтекании пластины. [c.89]

Для определения влияния любого размерного фактора на коэффициент теплоотдачи необходимо выразить все безразмерные числа через входящие в них размерные величины и получить зависимость а от всех размерных величин в явном виде. Но скорость входит только в одно безразмерное число Re, поэтому степень ее влияния на а равна степени влияния Re на Nu. Для продольного обтекания пластины — при ламинарном течении в пограничном слое и — при турбулентном. [c.212]

Обтекание пластины ламинарным потоком жидкости. Рассмотрим ламинарный пограничный слой, образующийся при обтекании полубесконечной тонкой пластины продольным плоскопараллельным потоком несжимаемой жидкости постоянной скорости (рис. 11.1). Под полубесконечной пластиной в дальнейшем подразумевается тонкая пластина бесконечной длины, передний край которой расположен не на бесконечности для определенности предполагается, что передний край пластины совпадает с осью ОУ, а сама пластина лежит в плоскости ХУ. Бесконечно длинная пластина, передний край которой лежит в бесконечности, на,зы-вается бесконечной пластиной. [c.375]

При турбулентном обтекании бесконечной пластины продольным плоскопараллельным потоком средняя скорость жидкости WJ является функцией только г (но не х), причем средняя поперечная скорость жидкости равняется нулю, т. е. [c.401]

Чтобы определить значения их в рассматриваемом случае продольного обтекания пластины турбулентным потоком электропроводящей жидкости при наличии постоянного поперечного, т. е. перпендикулярного к поверхности пластины магнитного поля, воспользуемся соображениями, которые были высказаны в И.З по поводу механизма распространения плоских турбулентных пульсаций в турбулентном потоке. [c.661]

При внешнем продольном обтекании пластины и любого другого тела на стенке в непосредственной близости от критической точки всегда будет существовать ламинарный пограничный слой. На некотором расстоянии от критической точки он становится турбулентным. Переход, как правило, совершается в некоторой области однако часто для простоты считают, что переход осу-щ,ествляется в точке. [c.324]

Для определения коэффициентов теплоотдачи локального или среднего а при продольном обтекании пластины, когда на ней турбулентный пограничный слой начинается от ее передней кромки, можно поступить следующим образом. Вычислить локальный или средний коэффициент трения Су по одной из вышеприведенных формул или по графику (рис. 7.12) в зависимости от условий задачи. Полученное значение коэффициента трения подставляют в формулы (7.91) [c.144]

Условие (8.5) выполняется при движении вдоль клина (рис. 8.1, а), включая частные случаи продольное обтекание пластины [т = О, (рис. 8.1,6)] и поперечное обтекание пластины [т= 1, (рис. 8.1, б)]. В формуле (8.5) величина т связана с углом раствора клина следующим образом [c.160]

Рис. 1.17. Местная (а) и средняя (б) теплоотдача при вынужденном продольном обтекании пластины

ПРИ ПРОДОЛЬНОМ ОБТЕКАНИИ ПЛАСТИНЫ ПОТОКОМ ВОЗДУХА [c.157]

Рис. 4.10. Схема установки для исследования теплоотдачи при продольном обтекании пластины воздухом

Эти соотношения, справедливые для продольного обтекания пластины с постоянной температурой стенки, распространяются на рассматриваемый здесь случай течения с градиентом давления и неизотермической поверхностью (т. е. используется свойство консервативности законов теплообмена) [c.235]

Теплоотдача при продольном обтекании пластины [c.153]

При продольном обтекании пластины неограниченным потоком жидкости величина критического потока при w 0 [c.212]

В результате обобщения многочисленных опытных данных по теплоотдаче при продольном обтекании пластины различными теплоносителями были получены следующие расчетные зависимости. [c.68]

Рис. 10-2. Коэффициент восстановления при продольном обтекании пластины.

Для воздуха коэффициент восстановления г при продольном обтекании пластин, цилиндров и конусов, как показывают опыты, имеет следующие значения при ламинарном пограничном слое г = 0,84 0,02 [Л. 98], при турбулентном пограничном слое г = 0,89 0,03. На рис. 10-2 показаны опытные данные [Л. 106] при продольном обтекании пластины потоком воздуха. При поперечном обтекании проволок в области чисел Re = 10 Ч- 10 величина коэффициента восстановления г = 0,92. При турбулентном дозвуковом и сверхзвуковом течении воздуха внутри трубы коэффициент восстановления лежит в пределах г = 0,85 0,89. Для тел более сложной формы значения г определяются экспериментальным путем. [c.269]

Продольное обтекание пластины. При лами- [c.211]

Расчет 216 Теплоотдача — Коэффициенты — Единицы измерения 19 --конвекцией — Коэффициенты — Таблицы 203 — Расчет 208 --конвекцией при вынужденном движении жидкости 209-211 --конвекцией при продольном обтекании пластин 211 [c.1000]

Теплоотдача при продольном обтекании пластины. Местная и средняя теплоотдача пластины, продольно обтекаемой жидкостью (газом) при ламинарном пограничном слое (Re <5 10 ), определяется по формулам [24] [c.218]

ТЕПЛООТДАЧА ПРИ ПРОДОЛЬНОМ ОБТЕКАНИИ ПЛАСТИНЫ [c.163]

При малых числах Re преобладают силы вязкости и режим течения жидкости ламинарной (отдельные струи потока не перемешиваются, двигаясь параллельно друг другу, и всякие случайные завихрения быстро затухают под действием сил вязкости). При турбулентном течении в потоке преобладают силы инерции, поэтому завихрения интенсивно развиваются. При продольном обтекании пластины (см. рис. 9,2) ламинарное течение в пограничном слое нарушается на расстоянии Хкр от лобовой точки, на котором Re p = ЮжХкр/v 5 10 . [c.82]

Обтекание бесконечной пластины. Рассмотрим обтекание тонкой бесконечной пластины продольным плоскопараллельным потоком жидкости. Так как все точки такой пластины эквивалентны, то продольная скорость не должна зависеть от х и будет являться функцией только а равным образом не зависит от х и поперечная скорость Но если дwJдx = О, то, как видно из уравнения неразрывности, производная дио дг равняется нулю, т. е. должна иметь постоянное значение. Так как на поверхности пластины [c.386]

Уравнение (9-23) имеет тот же вид, что и уравнение (8-101) для ламинарного слоя, однако вид функции р [) здесь иной. Эти функции совпадают при т = 1. Кроме того, структура форм-параметра / также различна. Для турбулентного слоя формпа-раметр согласно (9-21) выражается через не определенную пока функцию О (Ке ). Последняя может быть выбрана на основе следующих соображений. Для ламинарного слоя, как видно из (9-20), С (Ке ) == Ке независимо от наличия продольного перепада давления, т. е, как для случая обтекания пластины (/ = 0 и = и), так и для обтекания выпуклых тел (/ ф 0). В этом случае согласно (9-20) [c.412]

Выведем интегральное уравнение для случая обтекания пластины (d/7/dx = 0) несжимаемой жидкостью (р = = onst) в продольном направлении, когда давление и скорость вдоль пограничного слоя (координаты х) остаются неизменными, т. е. dp/dx = 0 и = onst (рис. 7.2). [c.110]

Рассмотрим результаты решения системы уравнений сжимаемого ламинарного пограничного слоя (11.19), (11.20) и (11.21) и уравнения состояния (2.37) для продольного обтекания пластины (dp/dx =0) при Рг=1 и зависимости вязкости от температуры в форме =(7 /Т ) . Величина п в рассматриваемом решении взята из эксперимента для воздуха и равна я = 0,76. Если принять п=, то искомое решение представляет собой известное решение Блазиуса для системы уравнений несжимаемого ламинарного пограничного слоя (7.10), которое имеет вид yVRe = 0,664 (7.26). [c.208]

Возникает вопрос, можно ли получить автомодельное решение для уравнения (32.20) при изменении скорости внешнего движе-вия по данному закону — Известно, что для частного случая т = 0, а значит, и = onst (продольное обтекание пластины), получены автомодельные решения как для уравнений динамического пограничного слоя, так и теплового [34]. Этот факт для = onst объясняется тем, что при Рг=1 распределение скорости и температуры в безразмерном представлении тождественно (см. гл. 24). Можно ожидать, что при изменении скорости внешнего движения по данному закону — при /л О существуют автомодельные решения уравнения энергии, так как для уравнения движения они получены, например, в форме (32.16). [c.314]

Для продольного обтекания пластины при степени турбулентности 1—2 %, что характерно для потоков в технических устройствах, Не кр= = 3-10 если записать число Рейнольдса через толщину потери импульса б.., то Кекр.. = 360, Ускорение. внешнего потока ( Р/йх<0) стабилизирует ламинарное течение торможение ( Р/г/х>0) приводит к более раннему переходу. Положением точки перехода можно управлять, используя вдув (дестабилизация) или отсос (стабилизация ламина )но-го течения). [c.42]

Экспериментальная установка. В настоящей работе изучается местная теплоотдача при вынужденном продольном обтекании пластины воздухом. На поверхности пластины реализуется условие 7с=соп81. Исследуемая плоская пластина (рис. 4.10) устанавливается по оси аэродинамической трубы разомкнутого типа. Воздух прокачивается через установку с помощью вентилятора, который присоединяется к выходному патрубку аэродинамической трубы. Труба представляет собой расширяющийся канал прямоугольного сечения. На входе поперечное сечение равно 60x100 мм , а на выходе 100X100 мм что обеспечивает постоянство давления воздушного потока по длине. Вентилятор приводится в движение электрическим двигателем переменного тока. На входе в канал установлено сопло Витошинского, которое служит для обеспечения равномерного распределения скорости воздуха и исключает возникновение дополнительных возмущений во входном сечении канала. Расход воздуха через аэродинамическую трубу регулируется с помощью ирисовой диафрагмы, установленной на выходном [c.157]

Теплоотдача при продольном обтекании пластины. Местная н средняя теплоотдача пластшп) , продольно обтекаемой жидкостью НЛП 1 азом нрн ламинарном пограппчио.м слое (Ке . 5-105), определяется по формулам Г. И. Кру- жил1Н1а [17] [c.145]

Третье издание книги подверглось существенной переработке н включает новые материалы. Расширена глава 1, в главе 3 значительно сокращен старый материал и добавлен новый раздел по гидродинамике жидких металлов в магнитном поле. Глава 4 изложена в соответствии с современными взглядами на турбулентность. В главе 5 расширен раздел, посвященный теоретическим работам, значительно сокращен материал, относящийся к экспериментальным работам по теплообмену в трубах, включены одобренные рекомендации. Глава 6 —о теплообмене в щелевых зазорах — написана заново. Материал по теплообмену при обтекании пластин и теплообмену в поперечнообтекаемых пучках труб выделен в самостоятельную главу 7. Глава 8 включает данные о теплообмене при продольном обтекании жидким металлом пакетов из труб и стержней. Здесь же изложены современные методы расчета теплообменников с двусторонним жидкометаллическим обтеканием. Глава 9 дополнена данными по конвекции в зазорах и по учету взаимодействия свободной и вынужденной конвекции. Существенно переработаны главы 10 и 11, посвященные конденсации и кипению. Заново написана глава 12, где изложены вопросы технологии работы с жидкими металлами (химический анализ, очистка, механизм коррозии и т. д.). [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...