Толщина входной кромки

Пример. Произведем расчет координат радиусов профиля направляющей лопатки диафрагмы 2-й ступени турбины Эшер-Висс мощностью 20000 кет. При эскизировании замерены а = 12° 30, высота профиля 27 мм, ширина профиля 15 мм, толщина выходной кромки о = 0,25 мм, толщина входной кромки =0,4 мм, радиус внутреннего профиля 50 мм и радиус наружного профиля / 2=22,5 мм. [c.106]

Входы при различной заделке прямой трубы между стенками толщина входной кромки 5i =(0,03- 0,04)а,, Re = H (,ao/v> 10 [3-12,3-13 [c.131]

Толщина входной кромки [c.316]

При исследовании турбинных решеток влиянию толщины входной кромки лопатки уделялось мало внимания, поскольку этот параметр трудно отделить от общей конфигурации профиля решетки. В турбинных решетках потеря скорости или отрыв потока может произойти прямо на входной кромке с любой стороны профиля, но поскольку форму входной кромки (и соответствующие градиенты давления) у лопаток современных турбин трудно представить в зависимости от какого-либо одного конкретного параметра, не имеет смысла пытаться описать влияние входной кромки турбинной лопатки каким-либо эмпирическим соотношением. [c.316]

С другой стороны, компрессорные лопатки обычно тоньше турбинных. В случае компрессорных лопаток толщину входной кромки (обычно ее выражают через радиус) намного проще определить, и ее влияние на работу решетки более заметно. Особенно чувствительны к влиянию входной кромки профиля трансзвуковые и сверхзвуковые компрессорные решетки. Прежде чем рассматривать эту проблему в целом, изложим имеющиеся довольно скудные сведения относительно влияния входной кромки профиля решетки при сверхзвуковых скоростях потока. [c.316]

Результаты, представленные на рис. 11.3, заимствованы из работы [11.5] и подтверждают тот факт, что для работы при больших скоростях потока желательно иметь профили решеток с острыми входными кромками. Интересно отметить, что есть некоторое противоречие между этими результатами и данными, полученными для изолированных профилей, относительно оптимального режима работы. Из рис. 11.3 видно, что решетки с острыми входными кромками лопаток имеют более широкий диапазон оптимальных режимов работы, чем решетки, в которых лопатки имеют более затупленные входные кромки. Расчеты же, проведенные в работе [11.6], указывают на то, что более широким диапазоном оптимальных режимов работы должны обладать решетки, у которых лопатки имеют более толстые входные кромки, так что вопрос о выборе оптимальной толщины входной кромки профиля решетки нельзя считать окончательно решенным. [c.317]

При сверхзвуковых скоростях потока на входе в решетку влияние толщины входной кромки профиля проявляется особенно сильно. Теоретически в том случае, если радиус входной кромки лопатки не равен нулю, перед ней будет находиться не-присоединенный головной скачок уплотнения, и такие расчеты подтверждаются экспериментом. Затупление входных кромок лопаток приводит к изменению угла атаки. В результате блокирующего действия входных кромок эффективная проходная площадь потока уменьшается. Осевая составляющая скорости [c.317]

Поскольку некоторая часть потока перед затупленной входной кромкой подвержена сжатию в прямом скачке уплотнения, а не в косом, потери полного давления в области входного фронта решетки резко возрастают с увеличением толщины входных кромок лопаток. Потери в головном скачке уплотнения зависят главным образом от скорости потока и толщины входной кромки профиля решетки другие геометрические параметры [c.318]

Схема подшипников с наклонной несущей поверхностью показана на рис. 407. Плоскость 1 движется со скоростью v относительно неподвижной поверхности 2 длиной L и шириной В, наклоненной под углом а. Масло, увлекаемое плоскостью, попадая в суживающий зазор, стремится растечься к боковым торцам и входной кромке поверхности 2. Силы вязкости масла, препятствующие течению, вызывают повышение давления в масляном слое (эпюра сверху). Оставшееся после истечения масло, проходя через самое узкое место зазора, отодвигает плоскость 1 от наклонной поверхности, создавая непрерывно возобновляемый масляный слой, минимальная толщина которого равна Iiq. Давление, развивающееся в масляном слое, позволяет системе выдерживать нагрузки, перпендикулярные к направлению движения. Равнодействующая R сил давления масляного слоя находится на расстоянии I = (0,55 -г 0,65) L от передней кромки наклонной поверхности. [c.423]

Толщина стенки в выходной кромке i Расстояние по нормали между внутренней и наружной поверхностями пера в зоне входной кромки [c.129]

Возрастание толщины пограничного слоя приводит к уменьшению его устойчивости и на расстоянии от входной кромки он переходит в турбулентный, характеризуемый турбулентным течением жидкости. При этом у поверхности стенки образуется ламинарный подслой жидкости толщиной бл. [c.196]

Определить давление центробежного насоса системы охлаждения двигателя, при котором его подача Q = 12 л/с, если диаметр рабочего колеса D = 180 мм, частота вращения п = 3200 мин- , ширина канала рабочего колеса на выходе = 10 мм, средний диаметр окружности, на которой расположены входные кромки лопастей, Di = 60 мм, количество лопастей z = 8, их толщина 6 = 4 мм, выходной угол лопастей Ра = 25° (рис. 10.2). Объемный КПД насоса т1о = 0,9, гидравлический —11 = 0,85. Считать, что поток воды подводится к лопастям радиально ( j = 90°). [c.117]

Фиг. 11. Профиль лопатки /-входная кромка 2-выход-ная кромка средняя линия профиля 6—хорда профиля 5 — толщина профиля / —вогнутость профиля е — положение вершины средней линии профиля.

Из сказанного следует, что характер обтекания профиля при больших углах атаки в значительной мере зависит от конструкции передней кромки, поэтому её толщина оказывает влияние на максимальную подъёмную силу и на лобовое сопротивление. Вдоль толстого профиля обычно происходит более значительное изменение давления при нулевом угле атаки, чем вдоль тонкого, что вызывает относительное увеличение как местных скоростей у профиля, так и сопротивления давления. С другой стороны, обтекание профилей с толстой входной кромкой меньше зависит от изменения угла атаки, чем обтекание профилей с тонкой входной кромкой, вследствие чего толстые профили имеют большой диапазон углов атаки, в котором лобовое сопротивление изменяется сравнительно мало. [c.139]

Если Re Re p, или турбулентный пограничный слой возникает непосредственно на входной кромке пластины (например, вследствие турбулизации, создаваемой кромкой конечной толщины), то [c.220]

На входной кромке х = 0) толщина пограничного слоя 6j- = О [c.226]

Вследствие сложности выполнения коноидального насадка его очертание в инженерной практике заменяют очертанием по дуге окружности (см. рис. 1.29, а), причем в пределе, когда радиус г кривизны входной кромки равен толщине 5 стенки, подобный цилиндрический насадок практически превращается в коноидальный. [c.78]

При обтекании передней кромки лопасти рабочего колеса происходит понижение давления, которое вызвано связанным с обтеканием отклонением потока и сопутствующим ему появлением центробежных сил. Минимальное давление находится в точке А (рис. 22), максимальное—в точке В. На участке ВА это давление падает, переходя в разрежение. Характер изменения давления на этом участке и величина разрежения зависят, при прочих равных условиях от конечной толщины профиля лопасти и формы ее входной кромки. Разрежение, в частности, тем больше, чем короче участок перехода к полной толщине лопасти. [c.47]

Помимо суммарной площади лопастей существенное влияние на кавитационные качества рабочих колес гидротурбин оказывают геометрические характеристики профилей лопасти, например, вогнутость профилей, величина и место максимальной толщины профилей. Наилучшими кавитационными качествами обладают рабочие колеса с профилями лопастей, характеризуемыми минимально возможной по условиям прочности толщиной, уменьшенной до известных пределов вогнутостью и смещенными к входной кромке максимальными толщиной и вогнутостью. Улучшение кавитационных качеств рабочего колеса гидротурбины при смещении максимальных толщины и вогнутости к входной кромке обусловлено конфузорностью гидротурбинной решетки. [c.145]

По другим источникам погрешность в толщине лопасти в долях от указанной на чертеже бывает около входной кромки 1,5 -ь 5%, около выходной 3 -т-10%, в середине 1 3%. [c.243]

Внутренний цилиндрический насадок входная кромка различной толщины (6/ >о>0) Fo/F,>4- 5 l/Do = 3 (рис. М7, и) [c.40]

Внутренний цилиндрический насадок. Входная кромка различной толщины. (8/i)o>0) //i>o<3 ад >4-5 [c.40]

При входе потока в прямую трубу (канал) постоянного поперечного сечения (рис. 3-1) сопротивление определяется двумя параметрами относительной толщиной стенки входной кромки трубы и относительным расстоянием bjD от места обреза трубы до стенки, в которую она заделана. [c.114]

В нормальных условиях решетка должна работать при М<Мкр, чтобы обеспечить достаточную эффективность. При проектировании решеток, предназначенных для работы при больших дозвуковых скоростях входа, необходимо повысить значение М,ф. Для этого следует уменьшить относительную толщину профиля, сместить сечение максимальной толщины дальше от входной кромки и уменьшить кривизну профиля. Входная кромка делается более острой, чем это принято для низких дозвуковых скоростей. [c.248]

Пример. Рассчитать теплоотдачу пластины длиной L = 0,5 ж и шириной Ь = 0,3 м, обтекаемой воздухом при температуре = = 20° С со скоростью Wa = 10 м1сек. Пограничный слой на всей пластине установился турбулентный вследствие конечной толщины входной кромки. [c.234]

Ю С. Длительность цикла составляла 2 мин. Установлено, что увеличение толщины входной кромки, применение листовых лопаток из сплава ЭИ602 вместо литых из сплава ЖСбК, а также использование составных лопаток и лопаток с экраном (рис. 6.3) приводят к повышению термостойкости лопаток (рис. 6.4). [c.422]

В работе [11.9] для расчета течения использован метод характеристик и получены более высокие значения потерь, которые оказались ближе к очень высокому уровню потерь, измеренных в эЕссперименте. Результаты этой работы для решетки с профилем, составленным из двух дуг окружности, и относительным шагом 0,8 представлены на рис. 11.4. Результаты расчетов [10.28] по методу работы [11.9] оказались близки к результатам расчетов по методу характеристик [10.24]. Очевидное и на- Стоятел ьное требование заключается в том, чтобы влияние толщины входной кромки в достаточной степени точно оценивалось С помощью современных вычислительных методов, например методом установления. В большинстве случаев расчеты течения в решетках методом установления требуют максимально возможного повышения точности определения конфигурации кромок профиля лопаток. [c.319]

Задача 5.4. Подача центробежного насоса Q = 5 л/с частота вращения п = 5000 об/мин средний диаметр окружности, на которой расположены входные кромки лопаток, D,=60 мм щирина лопатки на входе fti=20 мм. Рабочее колесо радиальное. Определить угол лопатки на входе р , соответствующий безотрывному входу потока в межлопаточ-ные каналы. Толщиной лопаток пренебречь. Считать, что жидкость подводится к колесу без закрутки. [c.93]

На рис. 16.1 показана схема образования динамического погра-ййчного слоя при продольном смывании плоской поверхности потоком жидкости с постоянной скоростью Шо. На начальном участке поверхности, как правило, течение жидкости ламинарное (ламинарный пограничный слой). По мере удаления от входной кромки толщина пограничного слоя б увеличивается, так как с продвижением вдоль поверхности вязкость жидкости все больше влияет на невозмущенный поток. Утолщение пограничного слоя происходит также с увеличением вязкости жидкости, т. е. с уменьшением числа Ке. [c.196]

Основному разрушению подверглись входные кромки лопаток со стороны диска. Толщина лопаток рядом с отборговкой равнялась 4 мм в.место 7,5 мм в исходном состоянии (рис. 2 II 3). Ря.до.м с отбортовкой наблюдались сквозные трещины раз.мером 3(.)— [c.11]

Толщина пленки на выпуклой поверхности лопатки также зависит от формы профиля, вла-госодержания и скорости пара. Она гораздо тоньше, чем на вогнутой поверхности. Это объясняется тем, что значительная масса капель после удара о выпуклую поверхность вблизи входной кромки сносится в направлении вогнутой поверхности. Тонкая пленка а (рис. 13, а) на вогнутой поверхности лопатки обтекает выходную кромку под влиянием сил сцепления и разности давлений. Эта пленка отклоняется в сторону выпуклой поверхности лопатки и сливается с более тонкой пленкой, омывающей эту поверхность. Стекающая с кромок влага дробится потоком. Смещение точки срыва пленки на выпуклую поверхность вызывает возрастание угла схода влаги с лопатки aj по сравнению с выходным углом однородной части потока. В месте стекания пленки с лопатки формируются язычки с. [c.72]

Анализ условий равновесия пространственного потока в межлопаточных каналах НА подтверждает высказанные соображения. Действительно, в месте максимальной изогнутости профиля, расположенной в решетках НА обычно ближе к входным кромкам, окружная составляющая лопаточной силы зависящая главным образом от величины zd jdz, оказывается максимальной. Максимальной становится и пропорциональная ей радиальная составляющая лопаточной силы. При этом окружная составляющая скорости Си еще невелика, и, чтобы обеспечить условия радиального равновесия, при больших углах ТННЛ может потребоваться отрицательный радиальный градиент давления. Тогда в периферийной части НА скорости будут большими, чем у корня, что при dajdr = О приведет к отклонению меридиональных поверхностей тока в сторону больших радиусов. Отметим, что стеснение потока лопатками постоянной ширины вызывает дополнительный заброс линий тока к периферии НА в районе максимальной толщины профиля. [c.208]

G—функция от 71, идентичная g h—толщина вязкого слоя k,m—параметры дифференциального уравнения Виттакерса L—расстояние от входной кромки до места появления поперечного потока р — постоянное давление р—давление возмущения [c.26]

Входную кромку наплавляют на две трети высоты от вершины лопатки аналогично выходной кромке порошковой проволокой ПП АН-170 или ПП АН-125 или электродами КБХ-45 диаметром 5 мм на постоянном токе прямой полярности. Режим наплавки , ток 160—180 А, напряжение 26— 28 В. Прикорневую часть ребра входной кромки наплавляют аргонодуговой горелкой чередующимися слоями стали 1Х18Н9Т и твердого сплава ВК-6. Ток при наплавке стали 1Х18Н9Т проволокой диаметром 3 мм составляет 60—80 А. Толщина наплавляемого слоя 0,5—0,8 мм. При наплавке, стержне.м из сплава ВК-6 формы 20-213 выдерживается режим ток 160—180 А, толщина наплавляемого слоя 0,8—1,0 мм. Последующей зачистке абразивным инструментом подвергают только участки, наплавленные порошковой проволокой. Срок службы рабочих лопаток увеличивается в 2—3,5 раза. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...