Слой гидродинамический

Первый закон термодинамики 14, 44 Побочные энергоресурсы 206 Поверхность нагрева 149 Пограничный слой гидродинамический 79 [c.222]

Ламинарный режим может существовать прп протекании жидкости в трубах и щелях малого сечения, в капиллярах, в смазочном слое гидродинамических подшипников. [c.83]

Пограничный слой гидродинамический 170, 174, 179 [c.340]

Поверхностное натяжение 264 Пограничный слой гидродинамический 139 [c.480]

Вследствие распространения теплового пограничного слоя при Рг 1 далеко за пределы слоя гидродинамического отрыв послед- [c.245]

При сублимации с незначительной интенсивностью в условиях свободной конвекции в результате взаимодействия твердого тела с газовой средой возле сублимируемой поверхности образуются два пограничных слоя диффузионный и термический, а при вынужденной конвекции образуется еще третий пограничный слой — гидродинамический. Эти пограничные слои накладываются друг на друга, а толщина их зависит от условий протекающего процесса. Гидродинамический и диффузионный пограничные слои могут быть как ламинарными, так и турбулентными. [c.215]

Недостатки кипящего слоя (гидродинамическая неустойчивость при сушке высоковлажных комплектующихся материа-41 [c.643]

В пограничных слоях могут переноситься импульсы, видимая энергия, теплота и вещество. Соответственно с этим следует говорить о слоях гидродинамическом, энергетическом, тепловом и диффузионном. К расчету толщин указанных слоев можно применить метод Кармана для расчета гидродинамического слоя использовать уравнение количеств движения, для энергетического —уравне- [c.221]

Вращающаяся шейка создает непрерывное круговое течение смазки, которое вызывает в масляном слое гидродинамическое давление и силы трения. Если отсутствуют внешние причины, вызывающие вибрацию ротора, то все действующие на шейку силы уравновешиваются, центр шейки располагается на полуокружности о о Оз и шейка находится в устойчивом состоянии. [c.128]

Пограничный слой гидродинамический 127 [c.423]

Таким образом, с увеличением расстояния х от передней кромки значение коэффициента теплоотдачи падает по закону квадратного корня (рис. 12-9). Чем объясняется уменьшение коэффициента теплоотдачи Основная причина — увеличение толщины пограничного слоя. Гидродинамический пограничный слой увеличивает свою толщину б в связи с действием вязкости по мере движения потока вдоль поверхности скорость частиц внутри пограничного слоя уменьшается если измерить скорость на определенном расстоянии от стенки внутри [c.256]

Конструктивным методом можно обеспечить большую податливость материала, что будет способствовать получению гидродинамического клина при меньших частотах врашения вала. Детали подшипника с податливым основанием показаны на рис. 13.14. Рабочий слой / гидродинамического подшипника скольжения, выполненный из листового гофрированного материала, контактирует с основанием подшипника 2 и его рабочей поверхностью i. Гофрированный лист изготовлен из [c.502]

Взрывная неустойчивость может наблюдаться в пограничном слое гидродинамических течений, а также в неравновесной плазме. [c.178]

На начальном участке (при малых значениях х) гидродинамический слой [c.79]

При течении жидкости в трубе толщина пограничного слоя вначале растет симметрично по всему периметру, как на пластине (рис. 9.4, а), до тех пор, пока слои с противоположных стенок не сольются на оси трубы. Дальше движение стабилизируется и фактически гидродинамический (аналогично и тепловой) пограничный слой заполняет все сечение трубы. В зависимости от конкретных условий пограничный слой на начальном [c.80]

При применении шаровых твэлов в реакторах ВГР с высокой объемной плотностью теплового потока возникает необходимость увеличения удельного массового расхода теплоносителя. Диапазон изменения чисел Re в реакторах с шаровыми твэлами лежит в пределах S-IO —5-10 (при номинальной мощности реакторов). К сожалению, большинство исследований по определению гидродинамического сопротивления слоя шаров относится к области чисел Re<10 . [c.57]

Наступление автомодельной области отмечено при значении Re= 3-10 . Однако в этом исследовании не определялось влияние объемной пористости шаровых насадок на коэффициент сопротивления слоя. Таким образом, необходимо было провести работы по определению гидродинамического сопротивления различных шаровых насадок при больших числах Re. [c.59]

Рис. 3.3. Зависимость коэффициента гидродинамического сопротивления слоя от числа Re при различной объемной пористости т шаровых укладок

Для определения количественной зависимости = f m) была использована такая же методика обработки всех результатов в параметрах шаровой ячейки по струйной теории течения, как и в случае определения обобщенной зависимости для коэффициента гидродинамического сопротивления шарового слоя. [c.76]

ВЛИЯНИЕ ДАВЛЕНИЯ НА ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПСЕВДООЖИЖЕННОГО СЛОЯ [c.33]

Одной из наиболее важных гидродинамических характеристик процесса псевдоожижения является минимальная (критическая) скорость псевдоожижения или скорость начала псевдоожижения tM. С первых шагов систематического исследования метода псевдоожижения определению величины % уделялось большое внимание. Обширный теоретический и экспериментальный материал по этому вопросу содержится во многих статьях и монографиях, посвященных псевдоожиженным слоям. Различные авторы для каждого конкретного случая предлагают расчетные корреляции, учитывающие при помощи разных коэффициентов режим газового потока, форму частиц, полноту взвешенного слоя и другие особенности систем, определение которых часто представляет значительные трудности. При этом базисным ло-преж-нему является уравнение, полученное в [11]. [c.33]

Установка для исследования влияния давления на гидродинамические характеристики псевдоожиженного слоя отличалась тем, что вместо цилиндрической колонны из нержавеющей стали была использована колонна из шлифованного и термически обработанного, для снятия внутренних напряжений, органического стекла с внутренним диаметром 105 мм и высотой рабочей зоны 0,38 м. [c.105]

Работоспособность подшипников в жидких средах, не обладающих смазочным действием (воде, беызине, керосине, спирте), а тем более при наличии смачок, существенно выше, чем лри работе без смазки. При наличии смазок высокие противозадирные свойства материала обеспечивают работу подшипников при пусковых режимах и перегрузках. Несущая способность определяется из условий образования слоя гидродинамической смазки. Проведенными испытаниями доказана достаточно высокая радиационная стойкость металлофторопластовых подшипников (до 75 Мрад) [35 ]. [c.184]

Трение со смазочным материалом — возникает между двумя телами, поверхности трения которых покрыты смазочным материалом любого вида. Различают следующие виды смазки в зависимости от различного физического состояния смазочного материала — газовую, жидкостную и твердую, в зависимости от типа разделения поверхностей трения смазочным слоем — гидродинамическую, гидростатическую, газодинамическую, газостатическую, эласто-гидродинамическую, граничную и полужид-костную. [c.9]

Задача расчета несущей способности водаишмика состоит в определении равнодействующей сия йавяения в масляном слое (гидродинамической силы). Эти сида до]яжаа быть равна радиальной составляющей реакции опоры вала [c.339]

Как уже отмечалось, части1(ы жидкости, непосредственно соприкасающиеся с поверхностью, адсорбируются ( прилипают ) к ней. Соприкасаясь с неподвижным слоем, тормозятся и более удаленные от поверхности слои жидкости. Зона потока, и которой наблюдается уменыпение скорости (ш <№), ), вызванное вязким взаимодействием жидкости с поверхностью, называется гидродинамическим пограничным с л о-ем. 3.4 пределами пограничного слоя течет невозмущенный поток. Четкой границы между ними нет, так как скорость W по мере удаления от поверхности постепенно (асимптотически) возрастает до Шж. Практически за толщину гидродинамического пограничного слоя условно принимают расстояние от поверхности до точки, в которой скорость W отличается от скорости невозмущенного потока ау незначительно (обычно на 1 %). [c.79]

Аналогичным обр ом осуществляется и тепловое взаимодействие потока с пластиной. Частицы жидкости, прилипшие к поверхности, имеют температуру, равную температуре поверхности 1с. Соприкасающиеся с этими частип.ами движу циеся слои жидкости охлаждаются, отдавая им свою теплоту. От соприкосновения с этими слоями охлаждаются следующие более удаленные от поверхности слои потока—так формируется тепловой пограничный слой, в пределах которого температура меняется от t на поверхности до в невозмущенном потоке. По аналогии с гидродинамическим пограничным слоем толщина теплового по1 раничного слоя бт принимается равной расстоянию от поверхности до точки, в которой избыточная температура жидкости отличается от избыточной температуры невозмущенного потока Ож = ж — (г на малую величину (обычно на 1 %). [c.79]

С удалением от. побовой точки количество охлаждающейся у пластины жидкости увеличивается, и толщина теплового пограничного слон возрастает аналогично возрастанию в,-. В обсцем случае ТОЛИ.1.ИНЫ теплового и гидродинамического слоев не равны, но часто достаточно близки друг к другу, особенно в газах. [c.79]

Безразмерные комплексы обычно не являются точным отношением каких-то сил, а лишь качественно характеризуют их соотношение. В данном случае сила вязкого трения между соседними с.лоями движущейся в пограничном слое жидкости, действуюихая на единичную площадку, параллельную плоскости у —О, равна по закону Ньютона F = i (dw/dy). Заменяя производную отношением конечных разностей (dw/dy) получим цЯ р,Шж/бг, где 6г —толщина гидродинамического пограничного слоя. Принимая во внимание, что йг- /, получаем выражение [c.82]

Наиболее полное исследование гидродинамического сопротивления шаровых насадок было выполнено сотрудниками ЦКТИ Р. С. Бернштейном, В. В. Померанцевым и С. Л. Шагаловой [28]. В более поздней работе этих же авторов был предложен на основе струйной теории Г. Н. Абрамовича теоретический метод расчета гидродинамического сопротивления как шаровых насадок, так и слоя из элементов неправильной формы и предложены обобщенные зависимости для коэффициентов сопротивления. Степенные зависимости параметров ячейки (относительной высоты hjd и относительного просвета п) выбирались авторами работы с учетом обоих типов насадок. [c.58]

Разброс опытных точек не превышает 25% от значений по зависимости (3.13). Наступление автомодельной области течения для шаровой насадки, когда коэффициент сопротивления остается неизменным, обнаружено при Re=10 . В работе [28] было показано гораздо более сильное влияние объемной пористости шаровой насадки на коэффициент гидродинамического сопротивления слоя g при рассмотрении явления в рамках внешней задачи, чем это предлагали другие авторы. В литературе известно несколько работ зарубежных авторов, в которых обобщаются опытные данные по сопротивлению шаровых насадок. Так, в работе Клинга [32] для Re=10-f-10 приведена следующая зависи.мость для определения коэффициента сопротив- [c.58]

Гидродинамическое сопротивление различных шаровых укладок было исследовано автором работы совместно с Е. Ф. Яну-цевичем в 1959 г. на разомкнутых и замкнутых газодинамических трубах с воздушной средой, очищенной от влаги и паров воды. Был определен коэффициент сопротивления слоя четырнадцати различных шаровых укладок. Значения объемной пористости, отношения (N = D-rp/d) диаметров труб и шаров приведены в табл. 3.3, а коэффициентов сопротивления — в табл. 3.4. [c.59]

В 1961 г. Б. И. Шейниным и Д. А. Наринским были проведены экспериментальные работы по определению гидродинамического сопротивления на той же разомкнутой петле в изотермических условиях еще четырех шаровых укладок. Диаметры труб двух рабочих участков были равны 100 и 204 мм, а шаровых элементов — 40 и 60 мм, диапазон изменения чисел Re = 2-102- 2-10 . Обработку опытных данных проводили как для определения коэффициента сопротивления шаровой насадки ь, так и для определения коэффициента сопротивления шарового слоя щ. Объемная пористость менялась от 0,435 при jV = 5,1 до 0,673 при iV=l,67. Данные по коэффициентам сопротивления слоя приведены в табл. 3.5. [c.60]

Экспериментальные значения константы соответствуют измеренным значениям Дстр для потока с искусственной турбули-зацией, что, как было показано ранее, и имеет место при течении газа через шаровые укладки. Гидродинамическое сопротивление шарового слоя может быть определено по зависимости (2.2) для внутренней модели [c.66]

Изменения объемной пористости и скорости в пристеночном слое по-разному скажутся на среднем коэффициенте теплоотдачи шаров, расположенных около стенки. Для активной зоны в виде цилиндра с плоским подом и v = onst можно принять, что поля полного и статического давления в поперечном сечении будут одинаковыми, и тогда можно считать, что onst для любой струйки, протекающей параллельно оси активной зоны. Приняв, что плотность газа, коэффициент гидродинамического сопротивления, диаметр твэла и высота активной зоны одинаковы для всех коаксиальных струек газа, можно найти зависимость для определения скорости газа в пристеночном слое [c.87]

Задача состоит в разработке метода расчета для выбора геометрических размеров твэлов для двух указанных схем с учетом гидродинамического сопротивления Ар, средней объемной плотности теплового потока qv и максимально допустимой температуры топлива в шаровых твэлах как для случая гомогенного твэла, когда микротвэлы размещены во всем объеме шарового твэла, так и для случая гетерогенного твэла, когда топливная зона с микротопливом в виде сферического слоя занимает только часть его объема. [c.94]

Коэффициент гидродинамического сопротивления слоя определяется по зависимостям (3.21), и для Нбстр Ю он численно равен ш = 0,54//п Тогда соответственно [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...