Петля деформирования — Зависимость

Для определения на основании ограниченного числа экспериментальных данных зависимости 5т от I введем некоторые допущения. Предположим, что петлю деформирования при условии I If 1 1 11 (Ef. I2 — скорости продольной пластической деформации) можно получить на основании следующей процедуры. При о > О кинетика НДС отвечает петле, полученной при одинаковых по модулю скоростях деформирования на ста- [c.181]

Для анализа полей упругопластических деформаций необходимо описание зависимости между деформацией и напряжением, а в общем случае между их тензорами с учетом температурно-вре-менных влияний. Это осуществляется на основе феноменологического анализа опытных данных, получаемых в надлежащем диапазоне условий деформирования и нагрева, а также на основе физико-механических и структурных моделей тела, описывающих его упруго-вязко-пластическое деформирование в том или ином диапазоне историй нагружения. Анализ экспериментальных данных позволил предложить [27] углубление более ранних концепций Мазинга. Ряд выражений, характеризующих свойства диаграммы циклического деформирования в зависимости от формы цикла (длительности выдержки), накопленного числа циклов и параметров диаграммы растяжения при статическом нагружении, получен на основе опыта [30—34]. Эти свойства свидетельствуют о подобии формы диаграмм статического и циклического деформирования, позволяющем выразить амплитуду циклической пластической деформации (ширину петли) формулой [c.20]

Петля деформирования — Зависимость от исходной деформации 82 [c.484]

Показано, что при мягком нагружении возможны три различных случая накопления суммарной пластической деформации в зависимости от числа полуциклов. Характеристикой величины пластической деформации при циклическом нагружении служит ширина петли деформирования за полуцикл. Для циклически упрочняющихся материалов остаточная деформация за полуцикл уменьшается с числом циклов и стремится к некоторой постоянной предельной величине для циклически разупрочняющихся материалов ширина петли и суммарная деформация увеличиваются с числом циклов для циклически стабильных материалов ширина петли гистерезиса, начиная с некоторого полуцикла, становится постоянной и не зависит от числа циклов. [c.205]

Если материал не имеет стабильной петли деформирования, тр целесообразно использовать зависимость размаха напряжения от размаха пластической деформации в Ы-и полуцикле (здесь и [c.487]

Циклическая нестабильность металла приводит кне-стационарности процесса деформирования при малоцикловом нагружении с постоянной амплитудой силы. Такое нагружение принято называть мягким , так как образование пластической деформации при этом является свободным. При мягком нагружении возможно как изменение ширины петли, так и одностороннее накопление пластической деформации в зависимости от числа [c.78]

На рис. 2.1.3 приведена для материала В-96 зависимость ширины петли гистерезиса в первом полуцикле нагружения от степени исходного деформирования и ёа где ёа находится по диаграмме нагружения — ё< с использованием амплитудного значения напряжения При построении зависимости от ё экспериментальные точки асимметричных нагружений уклады- [c.69]

При циклическом упругопластическом деформировании с 10 величина предела пропорциональности оказывается в первом приближении независимой от степени исходного деформирования, что связано с усилением эффекта Баушингера по мере роста степени предварительной деформации. Однако при дальнейшем увеличении эффект Баушингера, достигая максимума, постепенно ослабевает и исчезает. В качестве примера на рис. 2.1.7 для алюминиевого сплава В-96 и стали ТС показан при до 20 характер зависимости от ё< >. При больших степенях деформирования нарушается постоянство Зт — циклического предела пропорциональности. Видимо, по той же причине зависимость между шириной петли гистерезиса в первом полуцикле нагружения 6(1) и степенью (исходного деформирования становится нелинейной и при ё( > > 10 наблюдается снижение интенсивности возрастания 60) с увеличением ё ). [c.76]

Зависимость ширины петли пластического гистерезиса от степени исходного деформирования в первом полуцикле нагружения (считая исходное нагружение. за нулевое) является линейной для всех температур (рис. 2.3.2) и аналитически может быть записана в виде [c.86]

Характерной особенностью деформирования в использованном диапазоне скоростей является слабая зависимость деформационных свойств от скорости в нулевом и первом полуциклах, т. е. при малых временах деформирования. Так, не отмечалось изменения диаграмм исходного деформирования ни при одной из исследованных температур (см. рис. 2.3.2), ширина петли в первом полуцикле, пропорциональная параметру циклического деформирования А, также практически не зависит от скорости (см. рис. 2.3.2). С другой стороны, интенсивность протекания процессов циклического упрочнения и разупрочнения может существенно зависеть от скорости деформирования. [c.90]

Графическая интерпретация условия подобия при циклическом деформировании схематически приведена на рис. 2.3.5. Здесь показано изменение ширины петли с числом полуциклов к для различных периодов деформирования т, мин/цикл. При этом за период Тд принято такое время цикла, которое за рассматриваемое число циклов дает столь малое полное время деформирования, что его влиянием на ширину петли можно пренебречь. При использовании условия подобия приращения ширины петли могут быть выражены в логарифмической системе координат зависимостью 1д — (1д -Ь lg Лб ), т. е. [c.91]

Экспери.менты по релаксации заключались в следующем. На различных уровнях напряжения п вдоль заданной петли гистерезиса деформирование приостанавливалось и величина дефор.мации б с помощью электронной системы контроля удерживалась постоянной (Ае = 10 ). При этом отдельные кривые релаксации напряжения п ( (г) были записаны в течение i = 400 с с высокой чувствительностью (на самопишущем приборе 1 см = 1 МПа для сравнения отметим, что амплитуда напряжения = 200 МПа при бра = 1,5 X X 10 ). Опыты по релаксации такого характера проводились с точки (В ) до уровня (А) вдоль петли гистерезиса (рис. 1, а, справа). Для всех уровней напряжения зависимость 1п (—агл) от была линейна. [c.130]

Действие сил трения зависит от упругих и пластических деформаций и перемещений или их скоростей. Внешнее трение вызывается сопротивлением среды или сопротивлением специальных демпферов. При внешнем трении в большинстве случаев имеет место вязкое сопротивление, т. е. сопротивление, зависящее от скорости перемещения часто эту зависимость принимают линейной. Внутреннее трение принято описывать с помощью петли гистерезиса при установившемся режиме знакопеременного деформирования. Грубое описание петли дает сухое трение, при котором сила трения постоянна по величине и изменяет направление с изменением направления деформирования, а следовательно, знак силы трения зависит от знака относительной скорости. Однако во многих случаях допустима такая линеаризация внутреннего трения, при которой оно формально подчиняется законам вязкого трения. [c.122]

Гистерезис. Вследствие внутреннего трения в материале при его циклическом деформировании наблюдаются некоторые отклонения от закона Гука (даже при малых амплитудах) и связь между напряжениями и деформациями описывается не линейной зависимостью, а двумя криволинейными ветвями, образующими петлю гистерезиса. То же относится и к связи между нагрузкой на механическую систему с внутренним трением и соответствующим перемещением х. На рис. 11.18 показано, что в системе с одной степенью свободы полная сила сопротивления Р состоит из линейной составляющей, которая соответствует закону Гука, и неупругой составляющей Я, знак которой зависит от направления деформирования (плюс — при нагружении, минус — при разгрузке). [c.49]

Для многих материалов экспериментально установлено, что скорость процесса деформирования практически не влияет на очертание ветвей петли гистерезиса, поэтому площадь петли, служащая мерой рассеяния энергии при колебаниях за один цикл, для любого данного материала определяется только амплитудой перемещения. В частности, широко используется зависимость, предложенная Н. Н. Давиденковым [c.50]

Предварительно на образцах из сплавов АК4-1-Т1, В-95Т, Д-19Т в диапазоне температур Г = 20 -ч- 215° С при статическом, малоцикловом и длительном статическом нагружениях были получены характеристики материалов при однородном напряженном состоянии. Время испытаний на ползучесть составляло от 0,5 до 3000 ч, суммарное время т циклических испытаний — от 0,01 до 100 ч при продолжительности цикла в интервале от 0,02 до 0,85 ч диапазон разрушаюш их чисел циклов N составил 10 — 10 циклов. В результате обработки результатов испытаний построены [11] кривые изменения ширины петли б по числу циклов К, кривые усталости при мягком и жестком нагружениях, зависимости поперечного сужения ф от числа циклов и времени испытания, кривые ползучести и изохронные кривые. Для алюминиевых сплавов в отличие от сталей участок упрочнения на диаграмме деформирования оказывается более пологим, в указанном диапазоне температур величина = 03 0,9, пре- [c.117]

Таким образом, геометрия обобщенной диаграммы циклического деформирования может быть определена, если известны функции, отражающие зависимость пластических составляющих деформаций (ширины петли гистерезиса) от уровня действующих напряжений и числа нагружений [c.44]

Можно показать, что произвольная предыстория, предшествовавшая циклическому деформированию, может сместить петлю гистерезиса па плоскости (е, г , но форма петли при этом не изменяется (см. п. 2, с. 179). Поэтому построение, показанное на рис. 7.16, обладает большой универсальностью. Существенно отметить, что на плоскости (е а ввиду зависимости модуля упругости от температуры петли будут иметь различные размахи по напряжению. [c.185]

Изменение другого основного параметра диаграммы деформирования — величины циклической пластической деформации (ширины петли гистерезиса) Да и Ат—приведено на рис. 31. Зависимости Аа, т=/з.4 (Л ) являются зеркальным отображением зависимостей а(т) = /1,2 (Л/). С увеличением циклов ширина петли А сначала несколько уменьшается, затем стабилизируется и в момент, предшествующий разрушению, снова увеличивается. [c.80]

При циклическом деформировании механических систем иногда пользуются силовой характеристикой - зависимостью суммы позиционной силы и силы трения Р=Р+К от обобщенной координаты д. На плоскости Р, д эта характеристика представляет собой петлю гистерезиса. Площадь, ограниченная этой петлей, равна работе сил трения за один период движения и является основной количественной мерой рассеивания энергаи при колебаниях. Некоторые примеры силовых характеристик для системы с. одной степенью свободы (рис. 6.5.2) приведены на рис. 6.5.3. [c.365]

Таким образом, изменение микротвердости сталей ТС и 22к в зависимости от ширины петли или накопленной деформации также показывает, что процесс упругопластического деформирования не является монотонным, а протекает в три стадии (рис. 5.33). Первая из них характеризуется упрочнением материала с образованием полос скольжения и протекает в первые 10—15 циклов нагружения. Вторую стадию отличает интенсивное разупрочнение материала, связанное либо с накоплением пластических деформаций и образованием грубых полос скольжения, когда имеет место квазистатическое разрушение, либо циклических повреждений в виде микротрещин, когда разрушение имеет усталостный характер. На второй стадии нагружения идет накопление деформаций, а также статических и циклических повреждений. Третья стадия связана с развитием магистральной трещины и окончательным разрушением образца. При этом идет сильное накопление деформаций в случае мягкого нагружения или снижения нагрузки (при нагружений жестком) без существенного изменения микротвердости. [c.216]

Для определения размаха пластической деформации достаточно построить кривую деформирования (2.7) при 0 = Гв (Т ) -Ь Т ) способом, показанным на рис. 2.7, 6. Затем, зная размах полной деформации Ае = — Eg = Ь I найдем размах Аг и, проведя линию упругой разгрузки АС, получим искомую величину Ар (рис. 2.9). Заметим, что она может оказаться несколько отличающейся от ширины петли 6 на рис. 2.8, б отличие определяется фактической зависимостью (Т) в рассматриваемом интервале температур. [c.36]

Под эффектами циклической релаксации и циклической ползучести обычно понимают смещение петли пластического гистерезиса, происходящее в процессе повторных нагружений. Если цикл ограничен по деформациям (жесткое нагружение), при таком смещении изменяется его среднее напряжение, это называют циклической релаксацией. При ограничении цикла по напряжениям происходит постепенное накопление деформации (циклическая ползучесть). Любой из указанных эффектов, в зависимости от условий, в большей или меньшей степени может проявляться в процессе стабилизации диаграммы циклического деформирования. У циклически стабильных (стабилизированных материалов) они наблюдаются в экспериментах лишь при наличии асимметрии в условиях нагружения, которая при этом может быть даже малозаметной (настолько, что цикл ошибочно полагают симметричным). Упрощения, которые пришлось использовать, чтобы получить уравнение состояния (3.30), позволяющие достаточно просто и в то же время адекватно (см. 15) отразить основные закономерности повторно-переменного деформирования, исключили из рассмотрения эффекты циклической релаксации и циклической ползучести. Поэтому, строго говоря, эти уравнения справедливы лишь в условиях симметричного цикла (понятие [c.67]

Одним из фундаментальных свойств материала, проявляющихся при повторно-переменном нагружении, является память к предыстории деформирования. В частности, если параметр С = достигает величины С , отвечающей последнему моменту предшествовавшего этапа, согласно (3.31) из памяти исключаются одна или две последние поворотные точки в зависимости от дополнительных условий. Это свойство обнаруживается в опытах при разнообразных программах нагружения (в том числе в некоторых из уже рассмотренных). Так, в цикле с односторонней выдержкой (рис. 3.43) две ветви кривых быстрого деформирования характеризуются различными значениями [0 [ поскольку 0v после этапа ползучести меньше, при том же значении [ 01 соответствующая ветвь имеет меньший коэффициент подобия [0 1 =10 — 0v - Как следует из (3.31), этап ползучести полностью забывается после следующей поворотной точки. Заметим, что само существование замкнутой петли гистерезиса в цикле с этапом ползучести [c.79]

Особую роль сыграло принятое допущение о подобии реологических функций подэлементов. С чисто практической стороны это привело к такому упрощению модели, которое позволило число определяющих функций модели свести к абсолютному минимуму (всего две функции), решить проблему идентификации модели, сделало возможным анализ общих закономерностей поведения модели. С другой стороны, на этом основании (с учетом некоторой особенности реологических функций, обнаруженных экспериментально) был получен принцип подобия при циклическом нагружении, характеризующий форму кривых деформирования. Необходимым дополнением к этому принципу является анализ, позволяющий определить конечное, достигаемое асимптотически положение петли гистерезиса ее смещение является результатом эффекта, проявления которого в зависимости от условий его реализации называют циклической релаксацией или циклической ползучестью. Условно можно считать, что свойства материала делятся на циклические , описание которых дает уравнение состояния (3.30), и статические , определяющие смещение петли. [c.141]

За основу было принято чередование нагружения и выдержек, соответствующее 10—20 полуциклам, с тем чтобы накопить достаточное количество чередований при необходимом для окончания переходных процессов времени выдержки. На рис. 23 представлена схема нагружения. Штриховыми линиями изображены зависимости ширины петли от числа полу-циклов для двух скоростей непре-, рывного деформирования. Линия 1 соответствует деформированию с выдержками, когда время выдержки соответствует времени циклического деформирования на малой скорости при числе циклов, равном числу циклов предшествующего циклического деформирования на большей скорости линия 2 — деформированию, когда время выдержки соответствует числу циклов последующего циклического деформирования на большей скорости. Ширина петли при циклическом деформировании с выдержками может быть записана в виде (см. рис. 23) [c.199]

Для разных материалов кинетика изменения ширины петли с числом циклов различна. Для циклически упрочняющихся материалов (например, сталь 1Х18Н9Т, алюминиевые сплавы В96, Д16Т, АДЗЗ, АК8) ширина петли с числом циклов уменьшается, а накопленная в процессе циклического деформирования пластическая деформация стремится к некоторой предельной величине. Эксперименты показывают, что для таких материалов изменение ширины петли с числом полуциклов хорошо описывается зависимостью [c.685]

При последующем нагреве образец сначала разгружается, а затем вновь нагружается сжимающей нагрузкой (рис. 9,6, точка 5), ко. с меньшей упругопластической деформацией, чем деформация сжатия первого цикла. Таким образом, устанавливается режим циклического упругопластичеокого деформирования объема материала по петле гистерезиса 1—2—3—4—5) с размахом деформаций Де, шириной петли гр, размахом напряжений Дет. При известных жесткостях деформируемого тела i (зависит от температуры) и упругого элемента Сг, а также при наличии температурных зависимостей физико-механических свойств материала представляется возможным охарактеризовать основные параметры процесса циклического деформирования [c.19]

Непостоянство температуры в цикле проявляется при это.м не только в изменении вида петли гистерезиса (рис. 80), но и в положении ее относительно осей координат. При неизотермическом нагружении петля а—е смещена так, что энергия деформирования в полуциклах растяжения и сжатия различна, и это определяется не только эффектом Баушингера (как это имеет место при изотермическом нагружении), но и разными механическими свойствами материала при различных значениях температуры. Следствием этого является различие в величинах повреждаемости, накапливаемой в четных и нечетных полуциклах. Обычно при жестком нагружении термическими напряжениями основная доля повреждаемости накапливается при t=iш sL, т. е. в нечетных полуциклах (при действии сжимающих напряжений). Создается асимметрия цикла по товреждаемости это приводит к наличию максимума по оси N для зависимости а —N [c.140]

Таким образом, при циклическом упруго-пластическом деформировании аустенитной стали Х18Н10Т развитие процессов деформационного старения зависит от условий нагружения (температура испытания, уровень нагрузки и форма цикла). При испытании в условиях интенсивного деформационного старения (650° С) процессы упрочнения и охрупчивания материала связаны с образованием карбидной фазы (в основном карбида МегзСб), при других температурах нагружения (например, 450° С) процессы упрочнения и изменения пластичности материала могут быть связаны с формированием блочной структуры. При этом карбидообразование протекает менее интенсивно и существенно зависит от формы цикла (причем в отличие от испытаний при 650° С при 450° С наблюдается в данной стали преимущественно карбид МеС). Развитие карбидообразования и формирования блочной структуры в зависимости от уровня нагрузки при 450° С, так же как и при 650° С, может приводить к возникновению хрупких состояний, и излом при этом носит хрупкий характер. В связи с изложенным, наблюдающееся изменение циклических характеристик (ширина петли гистерезиса, односторонне накапливаемая деформация, пре-де.л текучести и др.) при температуре 650° С может быть связано в основном с развитием деформационного старения (выпадением карбидных частиц), а при 450° С — с формированием блочной ( решетчатой ) структуры. [c.71]

Уточнение динамических расчетов машинных агрегатов приводит к необходимости задания действительного нелинейного закона рассеяния энергии в процессе циклического деформирования Звеньев. Упруго-диссипативные свойства последних можно описать при помощи задания гистерез<и1сных петель, получаемых экспериментальным путем. Петля гистерезиса определяется функциональной зависимостью между суммарным реактивным моментом и относительной деформацией соединения. [c.426]

Деление материалов на циклически упрочняющиеся, разупроч-няющиеся и стабильные является условным. Один и тот же материал в зависимости от структу рного состояния и условий нагружения может либо упрочняться, либо разупрочняться, либо оставаться стабильным при циклическом нагружении. Характер изменения ширины петли в общем случае зависит от уровня исходной деформации, температу ры, скорости деформирования и от числа циклов нагружения 14]. [c.29]

Циклическая анизотропия свойств материалов характеризует собой явление неодинакового сопротивления циклическому деформированию в направлении четных и нечетных полуциклов нагружения, что может объяснять наряду с другими причинами (различие исходных диаграмм растяжение—сжатие, асимметрия цикла напряжений) возникновение у некоторых материалов преимущественного одностороннего накопления пластических деформаций. Хотя большинство материалов является циклически изотропными, циклическая анизотропия может быть присуща ряду материалов — как циклически разупрочняющимся (сталь ТС), так и стабилизирующи.мся (В-95) и упрочняющимся (В-96, АК-8). Экспериментальное изучение зависимости ширины петли гистерезиса в первом полуцикле нагружения (считая исходное нагружение за нулевой полуцикл) от степени исходного деформирования при симметричном и асимметричном мягком нагружении устанавливает линейную связь между этими характеристиками (рис. 2.4) во всем диапазоне исследованных деформаций (до 10 е .). При построении зависимости для несимметричного цикла от амплитудных значений деформаций ёа в исходном нагружении экспе- [c.29]

Таким образом, анализируя рассмотренные выше экспериментальные данные по малоцикловому деформированию при мягком режиме нагружения с временными выдержками на экстремумах нагрузки (см. рис. 4.8—4.10), можно видеть, что как температура испытаний, так и форма цикла накладывают свои особенности на кинетику деформаций в этих условиях. В общем случае для комнатной и умеренных температур кинетика ширины петли пластического гистерезиса и односторонне накопленной в циклах деформации ё > описывается зависимостями (2.10) и (2.18). Причем для циклически упрочняющихся материалов в двойных логарифмических координатах, что соответствует степенному виду кинетической функции, они представляют собой прямые ниспадающие линии (рис. 2.3, в), а для циклически разупрочняющихся материалов в полулогарифмических координатах — прямые восходящие линии (рис. 2.3, а), отвечающие экспоненциальному виду этих зависимостей. Как показывают приведенные выше экспериментальные данные для высоких температур и сложной формы цикла нагружения, в этих условиях наблюдается более сложный характер поведения деформационных характеристик. Так, уже при 450 С сталь Х18Н10Т обнаруживает в исходных циклах некоторое упрочнение, переходящее затем на основной стадии процесса деформирования в циклическое разупрочнение, причем это характерно как для нагружения с треугольной, так и с трапецеидальной формами цикла. Если при t = 450° С степень разупрочнения еще невелика, то с повышением температуры до 650° С, когда начинается интенсивное проявление в материале температурно-временных эффектов, кинетика деформаций становится ярко выраженной и в существенной степени зависящей от времени, формы цикла и уровня нагружения. Указанные обстоятельства не учитываются зависимостями (2.10), (2.18) и для их описания было предложено [13] связать параметры этих уравнений с механическими свойствами материалов, а последние рассматривать зависящими от температуры и времени нагружения. [c.79]

При рассмотрении циклических гистерезисных кривых выделяются две стадии процесса циклического пластического деформирования [8, 13] переходная стадия, в течение которой происходит изменение реакции материала (для каждого цикла проходится новая кривая гистерезиса), и установившийся режим (предельная гистерезисная петля вновь проходится на каждом цикле, так как изменения петли отсутствуют или столь малы, что их можно измерить только после большого числа циклов). Установившийся режим может достигаться асимптотически либо вообш,е не достигаться. Материалы по характеру их поведения при циклическом нагружении можно разделить на циклически упрочняющиеся, циклически разупрочняющиеся и стабильные. Один и тот же материал в зависимости от режима и характеристик циклического нагружения может проявлять свойства циклической упрочняемости, разупрочняемости, стабильности. [c.132]

Циклические ползучесть и релаксация. При выводе уравнений состояния (7.38)—(7.40) игнорировалось различие диаграмм деформирования реономных и склерономных стержней. Получаемая ошибка, малозаметная в каждом этапе нагружения, в определенных условиях может накапливаться. Например, циклическое несимметричное нагружение в соответствии с указанными уравнениями дает замкнутую (неподвижную) петлю пластического гистерезиса фактически часто наблюдается постепенное сползание петли вследствие реономности материала — в зависимости от условий возникают эффекты, называемые циклической ползучестью (задаются напряжения) или циклической релаксацией (задаются деформации). При непосредственном расчете кинетики деформаций в стержнях модели (без использования допущений, принятых при выводе указанных уравнений состояния) эти эффекты находят отражение. Однако можно воспользоваться уже рассмотренными методами анализа (исследование эпюр распределения упругих деформаций) для получения асимптотических решений в общей форме, т. е. определения границ сползания петель гистерезиса, если они существуют, и определения условий, в которых циклическая ползучесть происходит неограниченно (вплоть до ква-зистатического разрушения). [c.210]

Определение параметров зависимости ширины петли гистерезиса б от амплитуды деформации полученной из условия совместности деформационно-кинетического критерия и уравнения Мэнсона—Лангера (б выражается через характеристики кривой деформирования) [c.201]

Тензометрические датчики. Принцип действия тензометри-ческих датчиков давления основан на свойстве металлов изменять свое сопротивление при деформировании. Для изготовления измерительных элементов применяется проволока диаметром 0,01—0,03 мм, которая приклеивается к полоске тонкой бумаги плоскими петлями. Размер петель в зависимости от конструктивного исполнения выбирается равным 5—20 мм. Тензоэлемент наклеивается на поверхность мембраны или манометрической трубки (бумага служит изоляционным слоем между деталью и проволокой). При этом тензоэлемент испытывает деформации, одинаковые с деформациями измерительного элемента, что вызывает соответствующие изменения его омического сопротивления. Изменение сопротивления тензоэлемента служит мерой приложенного давления. Характеристикой тензодатчика является его чувствительность [c.12]

Таким образом, уже с первых циклов нафужения в металле происходит эволюция дислокационной структуры. Изменения сосредоточиваются в зоне пластического деформирования у вершины магистральной трещины. В зависимости от расстояния от вершины трещины до рассматриваемого участка материала меняется напряженное состояние и формируется дислокационная структура мелкоячеистая у самой вершины трещины далее в виде дислокационных стенок завершается она полосовой и венной структурами, дислокационными петлями и скоплениями. Все основные процессы эволюции дислокационной структуры, ее превращения и неравновесные фазовые переходы в полной мере происходят лишь в поверхностных слоях металла. В этих слоях имеются и нераспростра-няющиеся трещины размером 10... 120 мкм. [c.22]

Исследования показали, что в зависимости от степени развития пластической деформации и уровня повреждения изменяются и характеристики сопротивления пластическому деформированию. Например, в начальный момент нагружения сплава ЭИ-437Б при температуре 700° С наблюдалось [30] уменьшение петли гистерезиса и предела текучести б и Ор. Последнее было обусловлено эффектом Баушингера при смене знака нагрузки. Причем чем. больше деформация, тем выше был эффект Баушингера при амплитуде напряжения о = 1,35 (напряжение отнесено к пределу текучести он достигал почти 60%, а для напряжении [c.159]

Зависимость (II.6) показывает Е<елинейную связь между деформациями в продольрюм и поперечном направлениях. Нелинейность начинается со значения г , соответствующего циклическому пределу пропорциональности по диаграмме циклического деформирования (рис. 31). Все это приводит к возникновению петли деформационного гистерезиса при растяжении — сжатии. [c.54]

Предложенная модель разрушения конструкционных сплавов с трещиной при циклическом нагружении учитывает влияние на вязкость разрушения изменения характеристик механических свойств материалов в пластически деформируемой зоне у вершины трещины при циклическом нагружении и класса материала (циклически разу-прочняющийся, упрочняющийся, стабильный). Для количественной оценки вязкости разрушзния необходимо знать закономерности изменения параметров диаграмм циклического деформирования (ширины петли пластического гистерезиса), циклического предела пропорциональности, циклического предела текучести, показателя деформационного упрочнения (в зависимости от режимов нагружения, класса материала и условий испытаний, например температуры), которые определяются при циклическом нагружении гладких образцов. [c.221]

В) Быстрое неизотермическое нагружение. В этом случае реализуется лишь первый механизм деформирования, причем D Dp (Т, sign 0). Для вычисления повреждения за цикл по заданному воздействию е (t), Т t) с использованием принципа подобия строится петля пластического гистерезиса и в полуциклах растяжения и сжатия определяются две зависимости [c.136]

При наличии изотропного упрочнения R > О, см. 2.7) коэффициент подобия т в (2.81) для кривой деформирования при знакопеременном нагружении зависит от накопленной пластической деформации q поликристалла. По результатам анализа модели поликристалла при сжатии после предварительного растяжения для R — 0,02Go/t , где т — начальное значение предела текучести в системе скольжения, на рис. 2.29 кривой 1 соответствует т = 2,08, а кривой 2 — m = 2,50. Ширина петли гистерезиса при знакопеременном нагружении с амплитудой а/сту 2 в данном примере расчета достаточно быстро уменьшается. Штриховой линией для сравнения отмечена диаграмма растяжения при наличии только анизотропного упрочнения (G = 0,01Go, R = 0). На рис. 2.30 сплошной линией представлена расчетная зависимость т от q а нанесены точки, полученные при обработке экспериментальных данных по знакопеременному кручению тонкостенных трубчатых образцов из алюминиевого сплава АМгб при Т = 291- 523 К. Параметры модели В этом расчете также были подобраны иэ соответствия расчетных и экспериментальных кривых на первом этапе нагружения. В исследованном диапазоне температур коэффициент т практически [c.108]

В принципе подобия фигурируют параметры состояния , е., определяемые в системе координат с началом в точке реверса, положение которой в зависимости от программы нагрУ жения может быть различно. Тем самым предопределяется от сутствие влияния на форму кривых деформирования асиммет рии цикла. Между тем это не вполне соответствует действитель ности петли пластического гистерезиса в зависимости от степе [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...