Петля

Самоотвинчивание гайки можно предотвратить и при помощи шплинта (рис. 310,а). Шплинты изготавливаются из проволоки мягкой стали специального (полукруглого) сечения. Шплинт имеет кольцевую петлю и два конца (большей частью разной длины). На одном из торцов гайки выполнены прорези определенной глубины и ширины (рис. 310, а). При скреплении деталей (рис. 310,6) прорези гайки располагаются так, чтобы одна из них совпадала с отверстием, выполненным в стержне болта. В этом случае в отверстие [c.164]

При образовании пространственных кривых линий могут быть и характерные точки в виде вершины петли. [c.354]

Пространственная кривая линия с вершиной петли в точке К показана на рис. 474. [c.354]

Повторяя приведенные рассуждения для стороны d, d, получим, что она имеет отрицательный винтовой параметр. Стороны сЬ, с Ь и d, d в точке сс, как это показывают горизонтальные их проекции, имеют общую соприкасающуюся плоскость и располагаются обе по одну ее сторону. Отсюда следует, что точка сс является вершиной петли кривой линии bed, b d, точ- [c.357]

Таким образом, рассматриваемые линии пересечения цилиндров являются иррегулярными кривыми линиями, содержащими каждая по четыре вершины петли. [c.357]

Перед накатыванием заготовка с оправкой опускается в высокочастотный индуктор, имеющий форму петли, в котором она нагревается затем заготовка поднимается и подвергается накатыванию, причем индуктор автоматически отводится в сторону. [c.319]

Для определения на основании ограниченного числа экспериментальных данных зависимости 5т от I введем некоторые допущения. Предположим, что петлю деформирования при условии I If 1 1 11 (Ef. I2 — скорости продольной пластической деформации) можно получить на основании следующей процедуры. При о > О кинетика НДС отвечает петле, полученной при одинаковых по модулю скоростях деформирования на ста- [c.181]

U и IE = 1 2 можно определить из петли, когда I2I. Если петля деформирования получена при незначительном повреждении материала (задолго до разрушения), когда шаровой компонентой пластической деформации можно пренебречь (разрыхление от пор мало), то тождественна [c.182]

Рис. 156. Положение петли, ограничивающей -у-область в системе Ре — Сг (обобщенные данные различных авторов)

Рис. 157. Аустенитная петля в диаграмме состояния системы Ре — Сг в зависимости от содержания углерода

Заметим, что подмножество петель можно рассматривать как ориентированные, так и неориентированные подмножества ребер. Обычно графы с петлями оговаривают особо. [c.200]

Если в графе имеются петли, то каждую из них считают дважды. Так как для полного графа на п вершин р(д 1) =р(дг2)=... = р д ), то т = п (м—1)/2. [c.202]

Сборка и сварка рулонной стали спиральным швом позволяют получить любой диаметр трубы независимо от ширины полосы. При использовании этого метода процесс изготовления идет непрерывно, обеспечивая требуемую точность размера и формы трубы без последующей калибровки. На рис. 8.75 показана схема стана Мариупольского завода им. Ильича. Полоса из рулона 1 проходит правильные вальцы 2 и накапливается в компенсационной петле 5, обеспечивая непрерывность выполнения спирального шва при обрезке концов полос гильотинными ножницами 3, а также при сборке и сварке их стыка на установке 4. После компенсационной петли лен- [c.298]

В случае некогерентных частиц возможно только огибание их дислокациями. На рис. 67, б показано сначала выгибание, а затем при больших напряжениях и огибание частиц дислокациями. При возрастании напряжений дислокации образуют замкнутые дислокационные петли вокруг частиц (рис. 67, б) Оставив вокруг частиц петли, дислокации останавливаются или продолжают скользить в прежнем направлении (эти петли или кольца, естественно, препятствуют движению новых дислокаций). [c.109]

Рис. 132. Смещение петли у-раство-poD 1 системе Fe—Сг—С d аависи-мости от содержания Сг ц С

В 1961 г. Б. И. Шейниным и Д. А. Наринским были проведены экспериментальные работы по определению гидродинамического сопротивления на той же разомкнутой петле в изотермических условиях еще четырех шаровых укладок. Диаметры труб двух рабочих участков были равны 100 и 204 мм, а шаровых элементов — 40 и 60 мм, диапазон изменения чисел Re = 2-102- 2-10 . Обработку опытных данных проводили как для определения коэффициента сопротивления шаровой насадки ь, так и для определения коэффициента сопротивления шарового слоя щ. Объемная пористость менялась от 0,435 при jV = 5,1 до 0,673 при iV=l,67. Данные по коэффициентам сопротивления слоя приведены в табл. 3.5. [c.60]

В 1961 г. автором были проведены исследования гидродинамического сопротивления шаровых укладок с малой объемной пористостью, приближающейся к предельной, в неизотермических условиях на замкнутой воздушной петле. Максимальное давление воздуха было равно 1 МПа, температура 375° С-Рабочий участок состоял из силового кожуха и внутренней трубы 89X3,5. Укладка стальных шаров для получения минимальной объемной пористости т = 0,265 образовывалась из одиннадцати целых шаров диаметром 51 мм, 22 малых и 48 больших шаровых долек. Каждый шар имел касания с двумя [c.60]

В 1975 г. автором настоящей работы и Л. М. Минкиным были проведены эксперименты по определению коэффициента сопротивления цепочки графитовых шаровых элементов (от 10 до 36 штук) диаметром 70 мм в прямой трубе из нержавеющей стали 1Х18Н9Т с внутренним диаметром 72 мм (Л =1,03). Опыты проводились на разомкнутой воздушной петле с давлением осушенного воздуха от 0,1 до 0,3 МПа и массовым расходом 0,02—0,07 кг/с. Шары закреплялись в трубе со стороны выхода воздуха стальным штырем диаметром 10 мм, измерение статического давления проводилось на расстоянии 10 диаметров шара до и после шарового слоя. Диапазон изменения чисел Re= (2,5ч-6) 10 . Полученные значения приведены в табл. 3.4. [c.61]

В 1963—1964 гг. в МО ЦКТИ автором настоящей работы совместно с В. К. Ламба на IV рабочем участке воздушной петли были проведены эксперименты по определению локального коэффициента теплоотдачи в шаровой укладке с объемной пористостью т = 0,40. Для увеличения точности был сконструирован и изготовлен шаровой калориметр диаметром 90 мм из стали 1Х18Н9Т с внутренней цилиндрической полостью, в которой размещался электронагреватель. Укладка шаровых элементов для получения средней объемной пористости 0,40 была выполнена путем комбинации шарового электрокалориметра, шести малых шаровых долек, точки касания которых с исследуемым шаром располагались в плоскости, перпендикулярной оси канала, и четырех больших шаровых долек (по две дольки по оси канала до шара и две после), причем точки касания первых двух расположены в плоскости, повернутой на 90° относительно плоскости, в которой находятся две последних [c.82]

Из рассмотрения профильной проекции кривой линии следует, что точки аа, ЬЬ являются вершинами петли. Окно Вивиани, таким образом, представляет собой иррегулярную пространственную кривую линию с двумя вершинами петли. Кроме этого, рассматриваемая кривая линия имеет точку dd, общую для сторон апЬ, а п Ь и асЬ, а с Ь, которая называется двойной точкой кривой линии. [c.358]

Таким образом, окно Вивиани имеет две вершины петли и две совпавшие регулярные вершины и состоит из четырех сторон. [c.358]

Основные сведения о магнитных свойствах дают кривые намагничивания, приведенные на рис. 399. Кривая 2 является начальной кривой намагничивания, кривая / показывает изменение магнитной индукции в зависимости от напряженности поля при последующем намагничивании и размагничивании. Площадь, ограниченная этой кривой (которая называется гистере-зисной петлей), представляет собой так называемые потери на гистерезис, т. е. энергию, которая затрачена на намагничивание. Важнейшими являются следующие магнитные характеристики, определяемые по кривой намагничивания. [c.540]

Петля гистерезиса 540 П.патинит 539 Ползучести кривая 454 Ползучесть 453 Полигонизация 33, 86 Полиморфизм 55 Порог рекристаллизации 88 Правило фаз 109 Превращение при отпуске первое 272 второе 273 третье 274 Предвыделение 574 Предел текучести 63 ползучести 458 прочиости 63 Пресс-эффект 586 Припои мягкие 623 твердые 623 Прокаливаемость 293 Прокатка контролируемая 402 Прочность 69 длительная 452, 458 конструктивная 78 теоретическая 66 Псевдосплав 97 [c.645]

Нижняя полуформа, изготовленная на формовочном автомате 4, кантователем 8 переворачивается на 180° и на позиции 7 устанавливается на предварительно очищенную специальными щетками 5 тележку 6 литейного конвейера 16 и подается к механизму спаривания полуформ. Верхняя полуформа, изготовленная на автомате 12, по роликовому конвейеру 10 перемещается к позиции 9, где спаривается с нижней нолуформой. Собранная литейная форма 14 по конвейеру транспортируется на участок 15 заливки. Установка стержи( й в литейную форму осуществляется во время продвижения ее по конвейеру от позиции 7 к позиции 9. Для увеличения продолжитель-лости охлаждения отливок в залитых формах конвейер выполнен с дополнительной петлей на двух уровнях. [c.143]

Кольцевая вычислительная сеть (рис. 2.2) основана на нсиользоваппн однонаправленного высокоскоростного канала связи, образующего замкнутое кольцо или петлю. ЭВМ подключаются к кольцевой сети через активные элементы, входящие в состав сети и транслирующие циркулирующие в ней сообы1,епия. [c.67]

Важным свойством упругой муфты является ее демпфирующая способность, которая характеризуется энергией, необратимо поглощаемой муфтой за один цикл (рис. 17.10) нагрузка (OAI) и разгрузка (1ВС). Kai известно, эта энергия измеряется площадью петли гистерезиса OAW . Энергия в муфтах расходуется на внутреннее и внеи)-нее трение при деформировании упругих элементов. [c.307]

Рис. 3.11. Построение кривой деформирования а—е на основе известной петли деформирования в координатах ст—е (ai и 81 — соответственно напряжение и деформация, отвечающие началу пластического деформирования материала Втах и emin — соответственно максимальная и минимальная деформации при жестком нагружении образца)

С.ж. тует отмстить, что положение линий, ограничивающих ПСТ.ЛЮ у-ои,ласти, но разным данным нсско,/1ько различно. Положение петли, ограничивающей у-область в системе Ге - - Сг по обобщсииым данным, приведено на рис. 156. [c.208]

Поми.мо области чистой у-фазы (замкнутая петля), существует область двухфазной структуры — аустенитной и ферритной [c.208]

Рассмотрим неорграфы с петлями и без петель, которые будем называть просто графами. Граф G, у которого существует хотя бы одна пара вершин, соединяемых т ребрами [c.200]

Строки матрицы I соответствуют вершинам графа, столбцы — ребрам, а элемент iki указывает на инцидентность вершины Хк и ребра u . В каждом столбце матрицы 1 расположено по две единицы, так как каждое ребро соединяет ровно две вершины. При наличии в графе петель соответ-ствуюш,ие им столбцы в матрице I будут иметь по одной единице, так как петля соединяет толькр одну вершину графа. [c.202]

Объект Н = (X, Е) будем считать гиперграфом, если он состоит из множества вершин X и множества ребер Е, причем каждое ребро /,еЕ представляет собой некоторое подмножество вершин, т.е. /,sX. Если v iieE(lEl=2), то гиперграф Н преобразуется в граф G без изолированных вершин. На рис. 4,25 показан пример гиперграфа Н = (Х, Е), Х =6, 1 Е —4 ребро /з с /з = 1 есть петля. Ребрами являются li= xu Х2, хз , h= Xi, Хъ х , xj , /з= = - б). h = xu Х2, -va, Xi, xs, хв . В гиперграфе Н=(Х, Е) две вершины считаются смежными, если существует ребро и, содержащее эти вершины. Соответственно два ребра являются смежными, если их пересечение — непустое подмножество. [c.214]

Закон пропорциональности между напряжением и деформацией является справедливым лишь в первом приближении. При точных измерениях, даже при небольших напряжениях в упругой области, наблюдаются отклонения от закона пропорциональности. Это явление называют неупругостью. Оно проявляется в том, что деформация, оставаясь обратимой, отстает по фазе от действующего напряжения. В связи с этим при нагрузке — разгрузке на диаграмме растяжения вместо п 5Ямоп линии получается петля гистерезиса, так как линии нагрузки и разгрузки не совпадают между собой. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...